基于T2WELL的U型地?zé)峋┡瘽摿?shù)值模擬

馮 波 ,崔振鵬 ,趙 璞,劉 鑫,胡子旭

1.地下水資源與環(huán)境教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(吉林大學(xué))，長(zhǎng)春 130021 2.地?zé)豳Y源開發(fā)技術(shù)與裝備教育部工程中心(吉林大學(xué))，長(zhǎng)春 130021 3.中國(guó)煤炭地質(zhì)總局水文地質(zhì)局，河北 邯鄲 056004

0 引言

近年來(lái)，隨著冬季供暖過(guò)程中對(duì)傳統(tǒng)化石燃料的大規(guī)模使用，我國(guó)北方地區(qū)冬季霧霾天氣等環(huán)境污染問(wèn)題日趨嚴(yán)重[1]。針對(duì)這一現(xiàn)狀，合理采用替代能源進(jìn)行供暖，減少傳統(tǒng)化石燃料的使用，已經(jīng)勢(shì)在必行。地?zé)豳Y源是指儲(chǔ)存于地球內(nèi)部的可再生熱能，其清潔環(huán)保且儲(chǔ)量巨大，開采和利用具有穩(wěn)定、連續(xù)、高效的優(yōu)勢(shì)，大多數(shù)情況下不受到天氣、季節(jié)、地形等因素限制，是替代傳統(tǒng)化石燃料進(jìn)行供暖的理想清潔能源[2]。我國(guó)的地?zé)豳Y源豐富，可用于供暖的中低溫地?zé)豳Y源更是幾乎遍及全國(guó)[3-5]。近年來(lái)我國(guó)在地?zé)豳Y源的開發(fā)和利用上發(fā)展較快，年增速超過(guò)10%，綜合利用總量居于世界前列[6-8]。

在地?zé)崮艿木唧w開發(fā)過(guò)程中，根據(jù)循環(huán)工質(zhì)是否與儲(chǔ)層產(chǎn)生直接的接觸，可以將地?zé)嵯到y(tǒng)劃分為開循環(huán)系統(tǒng)和閉循環(huán)系統(tǒng)[9]。傳統(tǒng)的地?zé)豳Y源開發(fā)方式多為開循環(huán)系統(tǒng)，即將低溫水注入到儲(chǔ)層當(dāng)中，使其在儲(chǔ)層空隙中流動(dòng)的同時(shí)與儲(chǔ)層圍巖進(jìn)行熱交換而被加熱，再通過(guò)生產(chǎn)井對(duì)其進(jìn)行回收[10]。該種地?zé)嵯到y(tǒng)在長(zhǎng)期運(yùn)行情況下可能引發(fā)裂隙堵塞、地面沉降等相關(guān)問(wèn)題。閉循環(huán)地?zé)嵯到y(tǒng)是指在運(yùn)行過(guò)程中，循環(huán)工質(zhì)不與儲(chǔ)層直接接觸，僅通過(guò)井壁的導(dǎo)熱作用提取儲(chǔ)層熱量的地?zé)嵯到y(tǒng)。與傳統(tǒng)的開循環(huán)系統(tǒng)相比，閉循環(huán)系統(tǒng)以其對(duì)儲(chǔ)層的要求低、影響小，長(zhǎng)期運(yùn)行過(guò)程中問(wèn)題少，自身產(chǎn)熱能力穩(wěn)定，抗干擾能力強(qiáng)的獨(dú)特優(yōu)勢(shì)[11-12]，正受到越來(lái)越多的關(guān)注。閉循環(huán)系統(tǒng)按照布井方式和循環(huán)結(jié)構(gòu)可分為U型井式(圖1a)、單井同軸式[13](圖1b)和多段井式[14](圖1c)3種。其中，U型井式設(shè)計(jì)是將相隔一定距離的垂直注入井與抽出井通過(guò)位于高溫地層的封閉水平井段相連接(圖1a)。相較于其他兩種閉循環(huán)地?zé)嵯到y(tǒng)，U型井結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，循環(huán)流體在整個(gè)系統(tǒng)中單向流動(dòng)，使其具有較強(qiáng)的注入能力和更低的循環(huán)壓耗，且循環(huán)流體在高溫地層中的流動(dòng)距離和滯留時(shí)間更長(zhǎng)，整體換熱面積更大。因此，U型井具有相對(duì)較高的產(chǎn)流溫度和提熱功率，且能在更廣范圍上進(jìn)行場(chǎng)地內(nèi)地?zé)豳Y源的充分開采[15]。2008年，Schulz[16]提出新型U型井式閉循環(huán)地?zé)嵯到y(tǒng)的概念，其后Sun等[17]又在此基礎(chǔ)上進(jìn)行了改良，但由于水平井段造價(jià)較高、注入井和抽出井對(duì)接難度較大等問(wèn)題，該設(shè)計(jì)在實(shí)際工程中較少被采用。近年來(lái)，隨著在關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題上取得的進(jìn)展和突破，利用U型井式閉循環(huán)系統(tǒng)開采中深層地?zé)豳Y源的方法正逐漸受到越來(lái)越多的關(guān)注，相關(guān)的模擬及實(shí)驗(yàn)研究在國(guó)內(nèi)也已經(jīng)展開[18-22]。

a. U型井式；b. 單井同軸式；c. 多段井式。

邯鄲東部平原地區(qū)某場(chǎng)地內(nèi)計(jì)劃建造一個(gè)U型井式閉循環(huán)地?zé)嵯到y(tǒng)，開采中深層地?zé)豳Y源用于場(chǎng)地供暖，功率要求600～800 kW。為判斷該地?zé)嵯到y(tǒng)可持續(xù)利用的能力，設(shè)計(jì)合理的地?zé)崮荛_采方案，本文采用數(shù)值模擬方法，基于多相多組分井筒-儲(chǔ)層耦合流動(dòng)模擬程序T2WELL建立數(shù)值模型，采用研究區(qū)內(nèi)試驗(yàn)井的短期實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)校正數(shù)值模型，模擬預(yù)測(cè)U型地?zé)峋?0 a長(zhǎng)期運(yùn)行下的產(chǎn)能狀態(tài)，并探究其水平井段長(zhǎng)度、注入溫度和循環(huán)流速對(duì)地?zé)峋a(chǎn)能狀態(tài)的影響作用規(guī)律，以期為實(shí)際工程設(shè)計(jì)和實(shí)施提供理論支撐。

1 研究區(qū)概況

研究區(qū)位于河北省邯鄲市東部平原區(qū)，屬華北平原冀南凹陷，安陽(yáng)—邯鄲斷裂東盤，西鄰太行山區(qū)[23]。邯鄲市東部平原區(qū)地理位置如圖2所示。該區(qū)是邯鄲市地?zé)豳Y源的主要分布區(qū)域，具有良好的地?zé)豳Y源開發(fā)利用前景[24]。區(qū)域地層由老到新分別為寒武系、奧陶系、石炭系、二疊系、三疊系和第四系。

根據(jù)大量鉆孔溫度測(cè)量統(tǒng)計(jì)分析，華北平原的地溫梯度一般2.00～4.00 ℃/hm，平均為3.49 ℃/hm，最高為12.60 ℃/hm，高地溫梯度值多位于盆地基底隆起區(qū)。500 m深的地溫為26.00～32.00 ℃，最高為75.00 ℃；1 000 m深的地溫為40.00～50.00 ℃，最高為84.20 ℃[25]。研究區(qū)內(nèi)試驗(yàn)井井深1 500 m,地溫曲線如圖3所示。測(cè)溫結(jié)果顯示區(qū)內(nèi)地溫梯度較為穩(wěn)定，約為2.50 ℃/hm，井底溫度為62.50 ℃。本次研究井深2 500 m，深至奧陶系，該深度范圍內(nèi)地層巖性主要為砂巖、泥巖等沉積巖類，上覆300～500 m巨厚層第四系沉積物，主要成分為黏土。

2 數(shù)值模型建立

2.1 模擬工具

本次研究所選用的模擬工具為多相多組分井筒-儲(chǔ)層耦合流動(dòng)模擬程序T2WELL[26]。T2WELL在井筒-儲(chǔ)層部分針對(duì)不同過(guò)程采用了不同的流動(dòng)控制方程，并考慮到流體在井筒內(nèi)的迅速流動(dòng)，采用瞬時(shí)動(dòng)量平衡方程代替穩(wěn)態(tài)壓力損失方程，以此求解混合速度，具有較高的模擬精度[27-28]。因?yàn)門2WELL能夠有效模擬水和CO2循環(huán)工質(zhì)相態(tài)之間的轉(zhuǎn)化及在地層和井筒中的流動(dòng)，目前被廣泛應(yīng)用到地?zé)峁こ?、CO2地質(zhì)儲(chǔ)存等研究領(lǐng)域的模擬工作中,模擬結(jié)果具有較高的可信性[29-31]。T2WELL在模型計(jì)算過(guò)程中所需的質(zhì)能平衡方程和速度控制方程見表1。其中，速度控制方程分為儲(chǔ)層和井筒兩部分。

圖2 邯鄲東部平原區(qū)地理位置圖

圖3 邯鄲市東部地區(qū)地溫曲線

2.2 概念模型建立

U型井式閉循環(huán)地?zé)嵯到y(tǒng)在運(yùn)行過(guò)程中，循環(huán)工質(zhì)自一端注水口處定流量注入，在沿井筒內(nèi)部流動(dòng)至另一端的過(guò)程中被儲(chǔ)層加熱，在另一端抽水口處抽出，以此達(dá)到提取儲(chǔ)層熱量的目的?？紤]到U型井結(jié)構(gòu)本身在空間上所具有的不對(duì)稱性，本次模擬采用三維模型，并進(jìn)行三維網(wǎng)格剖分。概念模型示意圖(圖4a)中，地?zé)峋本伍L(zhǎng)度為2 500 m，井筒外徑為200 mm，水平井段長(zhǎng)度在分析其對(duì)地?zé)峋a(chǎn)熱能力的影響時(shí)分別設(shè)置為300、400、500、600 m。地?zé)峋\(yùn)行時(shí)的產(chǎn)熱性能主要通過(guò)其產(chǎn)流溫度和提熱功率來(lái)體現(xiàn)。

表1 T2WELL質(zhì)能平衡方程及速度方程[32]

圖4 概念模型示意圖(a)及網(wǎng)格剖分圖(b)

為消除儲(chǔ)層邊界帶來(lái)的影響，模型內(nèi)所包含的儲(chǔ)層邊界在x、y、z三個(gè)方向上都向外做適當(dāng)?shù)难由?。參考相同?guī)模地?zé)峋矊?duì)所處地層溫度場(chǎng)的影響范圍[11,19-21]，并在該基礎(chǔ)上進(jìn)行適當(dāng)?shù)脑黾?，x方向上向兩側(cè)各延伸160 m，y方向上向兩側(cè)各延伸301 m，z方向上自井底向下延伸300 m。因此，水平段長(zhǎng)度為600 m時(shí)，模型x、y、z方向長(zhǎng)度分別為920、602、2 800 m。在進(jìn)行網(wǎng)格剖分時(shí)，考慮到地?zé)峋畬?duì)于井筒周圍地溫場(chǎng)的影響是由遠(yuǎn)及近逐漸變強(qiáng)的，近井處儲(chǔ)層溫度場(chǎng)變化較為復(fù)雜，因此對(duì)直井段附近進(jìn)行加密剖分。圖4b為模型網(wǎng)格剖分圖。

概念模型的各邊界條件和初始溫壓條件參照實(shí)際情況進(jìn)行設(shè)置和計(jì)算。其中：U型井井壁導(dǎo)熱性能良好，可視為隔水導(dǎo)熱邊界；儲(chǔ)層邊界在x、y、z方向上進(jìn)行充分延伸，可視為定溫邊界。井內(nèi)初始?jí)毫υO(shè)置為隨深靜水壓力，地層溫壓條件依據(jù)研究區(qū)實(shí)際地層條件進(jìn)行設(shè)置。

2.3 地層參數(shù)確定

研究區(qū)之前已有一口深度為1 500 m的試驗(yàn)井。為提高模擬精度，需要利用試驗(yàn)井短期試運(yùn)行結(jié)果的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，對(duì)模型所處地層的相關(guān)巖性參數(shù)進(jìn)行校準(zhǔn)。通過(guò)調(diào)試相關(guān)參數(shù)，進(jìn)行模擬結(jié)果與試運(yùn)行結(jié)果的數(shù)據(jù)曲線擬合。

由于試驗(yàn)井試運(yùn)行過(guò)程中的注入溫度為11 ℃，循環(huán)流速為20 m3/h，故調(diào)參模擬過(guò)程中的注入溫度和循環(huán)流速也需依此進(jìn)行設(shè)置。研究區(qū)內(nèi)地表以下至365 m為黏土，365 m以下主要為砂巖、泥巖等沉積巖，因此可將地層概化為黏土和沉積巖兩層。兩層的參數(shù)各不相同，參考相關(guān)資料和前人取值，確定了模型的初始參數(shù)[21-24,27,33-35]，并在此基礎(chǔ)上進(jìn)行調(diào)試。圖5為實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)曲線與模擬數(shù)據(jù)曲線的擬合結(jié)果。

圖5 產(chǎn)流溫度擬合結(jié)果

從圖5可以看出，模擬結(jié)果與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的擬合效果總體上較好，僅在運(yùn)行初期的15 h內(nèi)有所差別，15 h后實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)曲線與模擬數(shù)據(jù)曲線基本一致。這是由于試驗(yàn)井試運(yùn)行開始階段的循環(huán)流速較大，造成產(chǎn)流溫度下降較快，而數(shù)值模擬過(guò)程中的設(shè)置的循環(huán)流速值為試運(yùn)行后期的穩(wěn)定值。因此，本次擬合所得的地層參數(shù)取值具有較高的可信度，同時(shí)也說(shuō)明數(shù)值模型與實(shí)際地?zé)峋呛铣潭容^高，模型的運(yùn)行結(jié)果能夠可靠地預(yù)測(cè)地?zé)峋L(zhǎng)期運(yùn)行的產(chǎn)能狀態(tài)。模型參數(shù)取值見表2。

3 模擬結(jié)果及分析

地?zé)嵯到y(tǒng)在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，其采熱性能受到循環(huán)流速、注入溫度等因素的顯著影響[29]。為探究不同因素對(duì)U型地?zé)峋a(chǎn)熱能力的影響作用規(guī)律，設(shè)計(jì)適宜的地?zé)崮荛_發(fā)利用方案，使U型地?zé)峋茉诋a(chǎn)熱能力滿足實(shí)際供暖需求的同時(shí)還可實(shí)現(xiàn)可持續(xù)利用?，F(xiàn)對(duì)其在不同水平井段長(zhǎng)度、循環(huán)流速、注入溫度條件下的長(zhǎng)期運(yùn)行狀況進(jìn)行模擬預(yù)測(cè)，并對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行總結(jié)分析。

3.1 水平井段長(zhǎng)度對(duì)產(chǎn)能的影響規(guī)律

U型井水平井段長(zhǎng)度直接影響著流體在高溫地層內(nèi)的流動(dòng)距離及換熱時(shí)間，如前文2.2中所述，本次模擬將模型水平井段長(zhǎng)度分別設(shè)置為300、400、500、600 m?？紤]到實(shí)際工程設(shè)計(jì)中對(duì)于供暖能力的最低要求，令循環(huán)流速為40 m3/h，注入溫度為10 ℃，運(yùn)行時(shí)間設(shè)置為20 a。4種不同水平井段長(zhǎng)度下的模擬結(jié)果如表3所示，其中，1 a和20 a時(shí)的提熱功率值為自運(yùn)行開始時(shí)刻至該時(shí)刻的平均值。產(chǎn)流溫度曲線與提熱功率曲線見圖6。

模擬結(jié)果顯示，U型井的產(chǎn)熱能力隨著水平井段長(zhǎng)度的增加而升高，水平井段長(zhǎng)度為600 m時(shí)與水平井段長(zhǎng)度為300 m時(shí)相比，1 a和20 a時(shí)的產(chǎn)流溫度分別高出5.45%和5.00%，1 a內(nèi)和20 a年內(nèi)的平均提熱功率分別高出8.33%和8.39%。因此，水平井段更長(zhǎng)有利于獲得更高的產(chǎn)熱能力，但增幅并不明顯，推測(cè)是因?yàn)檎麄€(gè)水平井段位于同一地溫層內(nèi)，而循環(huán)工質(zhì)在水平井段內(nèi)向前流動(dòng)的過(guò)程中，其溫度不斷接近最終產(chǎn)流溫度，井壁內(nèi)外溫度梯度逐漸縮小，相同距離內(nèi)的溫度增幅逐漸降低，進(jìn)而導(dǎo)致地?zé)峋漠a(chǎn)熱能力無(wú)較大提升。實(shí)際工程設(shè)計(jì)過(guò)程中，U型地?zé)峋乃骄伍L(zhǎng)度應(yīng)綜合考慮場(chǎng)地面積與經(jīng)濟(jì)效益，合理進(jìn)行設(shè)置。本文建議場(chǎng)地內(nèi)U型地?zé)峋骄伍L(zhǎng)度設(shè)置在400～500 m之間。

表2 模型參數(shù)取值

表3 不同水平井段長(zhǎng)度下的模擬結(jié)果

3.2 循環(huán)流速對(duì)產(chǎn)能的影響規(guī)律

利用3.1中水平井段長(zhǎng)度為600 m的數(shù)值模型進(jìn)行循環(huán)流速對(duì)U型井長(zhǎng)期運(yùn)行時(shí)產(chǎn)熱能力的研究。注入溫度為10 ℃，循環(huán)流速分別為40、60、80、100、120、140、160 m3/h條件下的模擬結(jié)果見表4和圖7。

模擬結(jié)果顯示，當(dāng)注入溫度一定時(shí)，循環(huán)流速越大，地?zé)峋奶釤峁β示驮礁?，但相?yīng)的產(chǎn)流溫度就越低。循環(huán)流速為160 m3/h時(shí)與循環(huán)流速為40 m3/h時(shí)相比，20 a內(nèi)的平均提熱功率高出49.12%，相應(yīng)的產(chǎn)流溫度卻低38.34%。此外，循環(huán)流速越大時(shí)，其提高相同幅度所能獲得的功率增幅就越小。這是由于循環(huán)流速增大時(shí)，地?zé)峋谝欢〞r(shí)間內(nèi)所能加熱的工質(zhì)體積增大，但相同體積工質(zhì)被加熱的充分程度降低，循環(huán)流速越大，這一現(xiàn)象就越為明顯。

圖6 不同水平井段長(zhǎng)度下的產(chǎn)流溫度(a)和提熱功率(b)

表4 不同循環(huán)流速下的模擬結(jié)果

綜上，提高U型井運(yùn)行時(shí)的循環(huán)流速能有效提高其提熱功率，但一味提高循環(huán)流速來(lái)提高地?zé)峋a(chǎn)熱能力的做法并不可取。在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中，應(yīng)適當(dāng)控制循環(huán)流速，使地?zé)峋漠a(chǎn)流溫度和提熱功率維持在較為理想的水平。綜合考慮模擬結(jié)果與實(shí)際供暖需要，本文建議場(chǎng)地內(nèi)U型地?zé)峋h(huán)流速設(shè)置為80 m3/h左右。

3.3 注入溫度對(duì)產(chǎn)能的影響規(guī)律

利用3.1中水平井段長(zhǎng)度為600 m的數(shù)值模型，進(jìn)行注入溫度對(duì)U型井長(zhǎng)期運(yùn)行時(shí)產(chǎn)熱能力影響規(guī)律的研究?，F(xiàn)將循環(huán)流速為40 m3/h，注入溫度分別為10、20、30、40 ℃條件下的模擬結(jié)果整理繪制為表5和圖8。

模擬結(jié)果表明，當(dāng)循環(huán)流速一定時(shí)，U型井長(zhǎng)期運(yùn)行時(shí)的產(chǎn)流溫度隨著注入溫度的升高而升高，但與之相對(duì)應(yīng)的溫度增幅和提熱功率明顯降低。這是由于注入溫度的提高縮小了井壁內(nèi)外的溫度梯度，導(dǎo)致地?zé)峋畵Q熱能力的降低。注入溫度為10 ℃時(shí)，1 a和20 a時(shí)的產(chǎn)流溫度與注入溫度相比，增幅分別為197.90%和158.20%，而當(dāng)注入溫度為40 ℃時(shí)，1 a和20 a時(shí)的產(chǎn)流溫度與注入溫度相比增幅僅為19.18%和15.68%，20 a時(shí)的產(chǎn)流溫度雖然高達(dá)46.27 ℃，但平均功率卻僅為312.26 kW。可見，過(guò)高的注入溫度雖然可以保證理想的產(chǎn)流溫度，卻并不能帶來(lái)理想的產(chǎn)熱狀態(tài)。實(shí)際工程設(shè)計(jì)過(guò)程中，在確保地?zé)峋奶釤峁β蕽M足供暖需求的同時(shí)，也要保證產(chǎn)流溫度維持在一定水平，因此注入溫度不宜過(guò)低。本文建議場(chǎng)地內(nèi)U型地?zé)峋⑷霚囟葢?yīng)盡量維持在20 ℃左右為宜。

綜上可知，地?zé)峋漠a(chǎn)熱能力在運(yùn)行開始后短時(shí)間內(nèi)達(dá)到峰值，而后迅速下降，但下降速率逐漸趨緩，8～10 a后一定時(shí)間內(nèi)的變化幾乎可以忽略不計(jì)，此時(shí)地?zé)峋漠a(chǎn)熱性能可以視為穩(wěn)定。這是由于地?zé)峋倪\(yùn)行會(huì)對(duì)所處地層溫度場(chǎng)造成一定影響，井筒周圍地溫場(chǎng)在地?zé)峋\(yùn)行初期變化較為劇烈，其后隨運(yùn)行時(shí)間的增長(zhǎng)而逐漸緩和，最終趨于穩(wěn)定。為進(jìn)一步了解地?zé)峋L(zhǎng)期運(yùn)行情況下周邊溫度場(chǎng)的變化，結(jié)合上述模擬結(jié)果與分析討論，利用理想產(chǎn)能方案下(水平井段長(zhǎng)度500 m、循環(huán)流速80 m3/h、注入溫度 20℃)的模擬結(jié)果，繪制近井地層溫度場(chǎng)變化圖(圖9)。

圖7 不同循環(huán)流速下的產(chǎn)流溫度(a)和提熱功率(b)

表5 不同注入溫度下的模擬結(jié)果

考慮到U型地?zé)峋l(fā)的溫度場(chǎng)變化在x方向上具有不對(duì)稱性，因此將整體三維溫度場(chǎng)圖沿水平井段進(jìn)行剖分并展示其剖面，并對(duì)注入井和抽出井所在的z-y平面及水平井段所在的y-x平面進(jìn)行切片展示。由圖9可知，與初始溫度場(chǎng)相比，U型地?zé)峋\(yùn)行20 a后，注入井與抽出井附近降溫區(qū)域擴(kuò)展至徑向距離90 m處，水平井段附近降溫區(qū)域在y方向上擴(kuò)展至68 m處，在z方向上擴(kuò)展至約60 m處，均未影響至儲(chǔ)層邊界。由前文產(chǎn)流溫度曲線可知，此時(shí)的產(chǎn)流溫度已經(jīng)接近穩(wěn)定。因此認(rèn)為，U型井式閉循環(huán)地?zé)嵯到y(tǒng)能在長(zhǎng)期產(chǎn)能過(guò)程中實(shí)現(xiàn)對(duì)地?zé)崮艿目沙掷m(xù)開采和利用，滿足場(chǎng)地的供暖需求。

圖8 不同注入溫度下的產(chǎn)流溫度(a)和提熱功率(b)

a. 初始溫度場(chǎng)； b. 運(yùn)行20 a后的溫度場(chǎng)。

4 結(jié)論與建議

1)水平井段長(zhǎng)度與U型地?zé)峋a(chǎn)熱能力成正相關(guān)關(guān)系，但產(chǎn)熱能力增幅并不顯著。實(shí)際工程設(shè)計(jì)過(guò)程中應(yīng)綜合考慮場(chǎng)地情況和經(jīng)濟(jì)效益，合理進(jìn)行設(shè)置。

2)U型地?zé)峋漠a(chǎn)能狀態(tài)主要受到循環(huán)流速和注入溫度的影響。循環(huán)流速越大，地?zé)峋奶釤峁β试礁?，但產(chǎn)流溫度越低；注入溫度越高，地?zé)峋漠a(chǎn)流溫度越高，但提熱效率越低。故應(yīng)合理設(shè)置循環(huán)流速和注入溫度。

3)本文建議研究場(chǎng)地內(nèi)U型地?zé)峋骄伍L(zhǎng)度設(shè)置為500 m左右，循環(huán)流速設(shè)置為80 m3/h左右，注入溫度維持在20 ℃左右，可以實(shí)現(xiàn)地?zé)崮艿目沙掷m(xù)開采，20 a平均提熱功率能滿足供暖需求。

4)地?zé)峋漠a(chǎn)熱能力在運(yùn)行開始后短時(shí)間內(nèi)達(dá)到峰值，而后迅速下降，但下降速率逐漸趨緩，8～10 a后可視為穩(wěn)定。地?zé)峋漠a(chǎn)流溫度和提熱功率在運(yùn)行前期明顯較高，在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中可在這一階段適當(dāng)提高循環(huán)流速，降低注入溫度，以獲得更好的產(chǎn)熱效果。