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    同聯(lián)多跨轉(zhuǎn)體橋合龍豎向誤差調(diào)整方式對(duì)結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)影響分析

    2022-06-19 00:46:23羅帥李凱陳燈強(qiáng)梁昆馮維寧張文學(xué)
    四川建筑 2022年2期
    關(guān)鍵詞:調(diào)整法轉(zhuǎn)體合龍

    羅帥 李凱 陳燈強(qiáng) 梁昆 馮維寧 張文學(xué)

    摘要:針對(duì)利用轉(zhuǎn)體技術(shù)進(jìn)行施工的橋梁,轉(zhuǎn)體結(jié)束后合龍口豎向位移誤差可能過大而需要調(diào)整這一現(xiàn)象,文章以重慶市快速路二橫線物流園區(qū)至禮白立交工程為依托,研究了加配重強(qiáng)制合龍法和球鉸姿態(tài)調(diào)整法這兩種調(diào)整合龍口豎向位移誤差方式對(duì)主梁受力的影響。研究表明:利用球鉸姿態(tài)調(diào)整法給主梁帶來的附加內(nèi)力較小,而利用加配重強(qiáng)制合龍法使主梁內(nèi)力變化較為明顯。

    [作者簡介]羅帥(1989—),男,本科,助理工程師,主要從事橋梁施工技術(shù)與管理工作。

    隨著城市交通網(wǎng)絡(luò)的快速發(fā)展,我國公路網(wǎng)與鐵路網(wǎng)的里程數(shù)逐年攀升,越來越多的新修建橋梁需要跨越已有的公路與鐵路,如果利用傳統(tǒng)的橋梁施工技術(shù),在公路與鐵路上方直接修建橋梁會(huì)嚴(yán)重影響交通的安全性,此時(shí)橋梁轉(zhuǎn)體施工技術(shù)便得到了很好的應(yīng)用。但橋梁轉(zhuǎn)體后,合龍口會(huì)出現(xiàn)豎向位移誤差[1-2],即使保證所有懸臂端豎向位移誤差均處于規(guī)定范圍內(nèi),也會(huì)發(fā)生合龍口豎向位移誤差超出規(guī)范要求的情況。為保證合龍口施工的順利進(jìn)行,需要對(duì)合龍口豎向位移誤差進(jìn)行調(diào)整[3-4],常用的2種調(diào)整方式為球鉸姿態(tài)調(diào)整法和加配重強(qiáng)制合龍法[5-6],但不同的調(diào)整方式對(duì)結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)影響不同,如果方法使用不當(dāng),嚴(yán)重時(shí)可能導(dǎo)致主梁的開裂,影響橋梁的使用安全。

    本文以重慶市快速路二橫線物流園區(qū)至禮白立交工程為城市快速路為工程背景,建立Midas全橋模型,分別研究加配重強(qiáng)制合龍法和球鉸姿態(tài)調(diào)整法對(duì)主梁受力的影響。研究發(fā)現(xiàn),球鉸姿態(tài)調(diào)整法對(duì)主梁受力的影響明顯小于加配重強(qiáng)制合龍法對(duì)主梁受力的影響。

    1 工程概況

    1.1 工程介紹

    重慶市快速路二橫線物流園區(qū)至禮白立交工程為城市快速路,全線采用雙向6車道,設(shè)計(jì)速度為80 km/h。項(xiàng)目西起物流園區(qū)界,向東與快速路一縱線相交設(shè)置回龍壩立交,經(jīng)物流園區(qū)上跨興隆場(chǎng)編組站,設(shè)置主輔路系統(tǒng),然后以土主隧道穿中梁山,出洞口后設(shè)跨渭井、蔡?hào)|聯(lián)絡(luò)線鐵路主線橋上跨井口鐵路群區(qū),與渝碚路相交并設(shè)置童家溪立交,穿過同興工業(yè)園,以禮嘉大橋跨嘉陵江后,與金通大道相交止于互通式立交,全線總長11.512 km,全線設(shè)特長隧道1座,跨江大橋1座,互通式立交2座,跨鐵路主線橋1座和井口接線1處。

    1.2 梁部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    (40+2×75+40) m懸澆連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì):

    跨渭井、蔡?hào)|聯(lián)絡(luò)線鐵路主線橋左橋采用(40+2×75+40) m變截面連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)。梁體截面為單箱單室,橋面寬13.0 m,梁高2.5~5.0 m,頂板厚35 cm,底板厚32~80 cm,腹板水平厚40~70 cm,翼緣懸臂長300 cm,端橫隔梁寬150 cm,中橫隔梁寬300 cm。箱梁采用懸臂澆筑,后轉(zhuǎn)體施工。

    (40+65+40) m懸澆連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì):

    跨渭井、蔡?hào)|聯(lián)絡(luò)線鐵路主線橋右橋采用(40+65+40) m變截面連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)。梁體截面為單箱單室,橋面寬13.0 m,梁高2.3~4.5 m,頂板厚35 cm,底板厚32~80 cm,腹板水平厚40~70 cm,翼緣懸臂長300 cm,端橫隔梁寬150 cm,中橫隔梁寬300 cm。箱梁采用懸臂澆筑,后轉(zhuǎn)體施工。

    1.3 球鉸結(jié)構(gòu)

    本設(shè)計(jì)左、右橋分別采用轉(zhuǎn)體總重為4 500 t和4 000 t的球鉸結(jié)構(gòu)。轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)動(dòng)中心同時(shí)承受并傳遞轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)全部重量。本橋球鉸結(jié)構(gòu)包括上球鉸、下球鉸、定位銷軸、型鋼定位骨架和聚四氟滑板等組成。上球鉸位于上轉(zhuǎn)盤底部,為凸面,下球鉸位于下轉(zhuǎn)盤上,為凹面。為防止球鉸在加工、運(yùn)輸過程中變形,同時(shí)加強(qiáng)與上、下盤之間的混凝土連接,球鉸背面設(shè)置環(huán)形及放射形加勁肋。環(huán)形聚四氟滑板安裝在下球鉸表面上,并在聚四氟滑板設(shè)置儲(chǔ)脂坑,以減少上、下球面之間的摩擦系數(shù)。球鉸中心設(shè)置鋼制定位銷軸,定位軸套穿透于上下球鉸。

    球面板采用Q345B鋼板,鋼板的化學(xué)成分及機(jī)械性能應(yīng)符合GB 1591-2018《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》的有關(guān)規(guī)定;加強(qiáng)肋板采用Q235B鋼板,鋼板的化學(xué)成分及機(jī)械性能應(yīng)符合GB700-88《碳素結(jié)構(gòu)鋼》的有關(guān)規(guī)定;銷軸采用45#鍛鋼,材料的化學(xué)成份及機(jī)械性能應(yīng)符合GB/T17107-1997《鍛件用結(jié)構(gòu)鋼牌號(hào)和力學(xué)性能》的有關(guān)規(guī)定。聚四氟滑板容許壓應(yīng)力不小于100 MPa,滑動(dòng)摩擦系數(shù)不大于0.08。

    1.4 轉(zhuǎn)盤及撐腳

    1.4.1 上轉(zhuǎn)盤

    上轉(zhuǎn)盤支承橋墩及梁體,轉(zhuǎn)體時(shí)上轉(zhuǎn)盤單點(diǎn)支撐在轉(zhuǎn)動(dòng)球鉸上,采用C50混凝土。上轉(zhuǎn)盤施工時(shí)應(yīng)預(yù)埋上球鉸、撐腳及牽引索錨固端,鉸盤鋼筋布置應(yīng)避開上套筒,上轉(zhuǎn)盤縱橫向鋼筋應(yīng)在撐腳處打斷,撐腳預(yù)埋時(shí)應(yīng)保持豎直。

    1.4.2 下轉(zhuǎn)盤

    下轉(zhuǎn)盤為轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)基礎(chǔ),位于承臺(tái)頂面內(nèi),采用C50混凝土分層澆筑而成,灌注時(shí)應(yīng)加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)以控制溫度變形及裂縫。下轉(zhuǎn)盤施工時(shí)預(yù)埋下球鉸安裝骨架,保證安裝精度,鋼筋布置要避開球鉸骨架及下套筒,同時(shí)為下球鉸安裝預(yù)留槽口。下球鉸安裝完成后,轉(zhuǎn)盤剩余空間澆筑C50微膨脹混凝土,同時(shí)為滑道預(yù)留槽口。

    1.4.3 撐腳、滑道及臨時(shí)支撐

    撐腳采用鋼管混凝土結(jié)構(gòu),Q345B鋼管厚度16 mm,外徑58 cm,內(nèi)填C50微膨脹混凝土。鋼管下設(shè)3 cm厚鋼走板,走板底面加工精度為3級(jí)。下承臺(tái)施工時(shí)精確定位并預(yù)埋滑道骨架,環(huán)形鋼板通過螺栓與骨架連接并精調(diào)高度。保持撐腳走板與滑道間的縫隙為5 mm。

    1.5 橋梁轉(zhuǎn)體前后位置關(guān)系

    橋梁轉(zhuǎn)體前后位置見圖1。

    2 不同調(diào)整方式對(duì)主梁受力的影響

    2.1 球鉸姿態(tài)調(diào)整法對(duì)主梁受力的影響

    建立Midas全橋模型,如圖2所示。將每個(gè)T構(gòu)梁分成25個(gè)單元,取最左側(cè)進(jìn)行分析,該T構(gòu)兩懸臂端的跨度均為37.5 m,現(xiàn)探究當(dāng)T構(gòu)跨中懸臂端高于鄰跨懸臂端h10=10 mm,h20=20 mm,h30=30 mm時(shí)采用球鉸姿態(tài)調(diào)整法,對(duì)全橋受力狀態(tài)的影響。

    通過計(jì)算可知,當(dāng)高差值分別為10 mm,20 mm,30 mm時(shí),球鉸所需旋轉(zhuǎn)的角度分別為θt=arctanhtL,t=10,20,30。θ10=0.016°,θ20=0.032°,θ30=0.048°。計(jì)算結(jié)果見表1、圖3。

    通過計(jì)算可知:球鉸只需要轉(zhuǎn)動(dòng)非常小的角度就可以消除較大的梁端誤差,剛體轉(zhuǎn)動(dòng)對(duì)主梁截面附加應(yīng)力的影響也非常小,而本工程中所調(diào)整的角度小于1°,故在用球鉸姿態(tài)調(diào)整時(shí)可不考慮剛體轉(zhuǎn)動(dòng)對(duì)主梁受力的影響。

    2.2 加配重強(qiáng)制合龍對(duì)主梁受力的影響

    本節(jié)探究,不同配重的情況下,對(duì)T構(gòu)主梁受力的影響。實(shí)施步驟:采用加配重強(qiáng)制合龍的方法來分別消除T構(gòu)跨中合龍段10 mm,20 mm,30 mm的誤差,分析對(duì)主梁內(nèi)力的影響。

    如圖4所示,在T構(gòu)的跨中梁端分別施加600 kN,1 200 kN,1 800 kN的力,使其產(chǎn)生10.2 mm、20.5 mm、30.8 mm的強(qiáng)制位移,以模擬壓重對(duì)全橋產(chǎn)生的荷載效應(yīng)(圖5、表2)。

    通過計(jì)算可知:當(dāng)梁端發(fā)生的強(qiáng)制位移越大時(shí),主梁的各截面產(chǎn)生的附加應(yīng)力越大,并且跟球鉸調(diào)整相比,應(yīng)力的變化較為明顯。

    3 結(jié)論及建議

    研究發(fā)現(xiàn),在實(shí)際工程中利用球鉸姿態(tài)調(diào)整法給主梁帶來的附加內(nèi)力非常小,本工程中的調(diào)整角度幾乎對(duì)主梁的受力沒有影響,而采用加配重強(qiáng)制合龍法,相比較于未調(diào)整前的受力數(shù)據(jù),發(fā)生了較大的改變,并且配重量越大,產(chǎn)生的附加應(yīng)力就越大。

    經(jīng)對(duì)比,在本項(xiàng)目中采用球鉸姿態(tài)調(diào)整法優(yōu)于利用加配重強(qiáng)制合龍法。

    參考文獻(xiàn)

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    [2] 洪帆,王遠(yuǎn)輝,姜增國.大跨連續(xù)剛構(gòu)橋線形誤差調(diào)整方法及其應(yīng)用[J].交通科技,2008(1):36-39.

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    [5] 李子昂. 大跨連續(xù)剛構(gòu)橋合龍階段受力特性及合龍偏差極限研究[D].湖北工業(yè)大學(xué),2020.

    [6] 鄧增軒. PC連續(xù)剛構(gòu)橋主跨豎向強(qiáng)制合龍對(duì)成橋結(jié)構(gòu)的影響分析及頂推優(yōu)化[D].蘭州:蘭州交通大學(xué),2015.

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