小型堆-生物質(zhì)綜合能源系統(tǒng)運(yùn)行模式研究

黃 冰，劉鑫屏，鄧拓宇

（華北電力大學(xué)控制與計(jì)算機(jī)工程學(xué)院，河北 保定 071003）

目前，核能憑借低碳、清潔、規(guī)模化的優(yōu)勢(shì)成為重要的供熱資源，其前景越來(lái)越廣闊[1]。然而單一的核供熱堆其生產(chǎn)的熱能只能用來(lái)供熱，與傳統(tǒng)燃煤供熱機(jī)組相比，經(jīng)濟(jì)性較低且負(fù)荷調(diào)節(jié)不靈活。為此越來(lái)越多的供熱堆，特別是小型模塊化核反應(yīng)堆（small modular reactor，SMR）采用與其他熱源[2]進(jìn)行耦合的方式來(lái)提高堆的靈活性、經(jīng)濟(jì)性，從而使核能供熱與傳統(tǒng)燃煤供熱相比更具優(yōu)勢(shì)。但隨之而來(lái)的問(wèn)題是，多能耦合使得整個(gè)系統(tǒng)的運(yùn)行模式復(fù)雜、繁多。因此，為綜合能源系統(tǒng)在不同供暖階段找到最佳的運(yùn)行模式變得尤為重要。

與傳統(tǒng)的核供熱堆相比，前期投資較小、建造周期短、場(chǎng)地靈活性高且能近距離建設(shè)在工廠附近的小型堆[3]更容易與其他熱源耦合。近些年來(lái)，國(guó)內(nèi)外也不斷涌現(xiàn)出對(duì)小型堆的研究。美國(guó)在20世紀(jì)50年代已經(jīng)開始了SMR的建造，而且越來(lái)越多的電力公司開始了對(duì)小型堆的設(shè)計(jì)開發(fā)[4]。Norouzy等人[5]針對(duì)SMR提出并分析了一種新的四聯(lián)產(chǎn)設(shè)備，能實(shí)現(xiàn)在1個(gè)由儲(chǔ)能設(shè)備支持的單一設(shè)備中生產(chǎn)水、電、熱和化學(xué)品；Odmaa等人[6]基于高溫氣冷堆技術(shù)設(shè)計(jì)了一個(gè)小型且具有非能動(dòng)安全特性的集中供暖反應(yīng)堆；Bikash等人[7]提出了一個(gè)基于SMR的電力和集中供熱混合能源（district heating，DH）系統(tǒng)的仿真模型，對(duì)比發(fā)現(xiàn)DH系統(tǒng)、熱能存儲(chǔ)和電能存儲(chǔ)對(duì)SMR靈活運(yùn)行有潛在好處；緊接著，Bikash等人[8]又開發(fā)了小型堆-可再生能源（small modular reactor-renewable energy source，SMR-RES）和DH混合能源系統(tǒng)的最佳運(yùn)行框架，最優(yōu)可容納高達(dá)50%的可再生能源。

清華大學(xué)核能與新能源技術(shù)研究院有不少關(guān)于小型堆的研究：謝菲等[9]建立了一個(gè)小型堆的分析模型并進(jìn)行了負(fù)荷跟蹤以及穩(wěn)定性的研究；解衡等[10]提出一種新的堆型NHR-200II，該堆安全性、經(jīng)濟(jì)性較好，可用于海水淡化、發(fā)電、供氣以及供暖；郝文濤等[11]研發(fā)了小型壓水堆NHR-200II，該小型壓水堆的安全性、經(jīng)濟(jì)性均較高，還能有效應(yīng)對(duì)環(huán)境污染和氣候變化，其運(yùn)行可利用率在國(guó)際領(lǐng)先，而且該堆可靠近用戶建設(shè)。

Ioulia等人[12]分析了在風(fēng)電場(chǎng)大規(guī)模部署的情況下，中小型堆和生物質(zhì)廠耦合的綜合能源系統(tǒng)的潛在貢獻(xiàn)。其中SMR可以在汽輪機(jī)和生物質(zhì)廠之間切換其熱能供應(yīng)。該系統(tǒng)潛在優(yōu)勢(shì)在于：可以實(shí)現(xiàn)風(fēng)電場(chǎng)的負(fù)荷平衡，減少發(fā)電偏離電力需求；減少化石燃料的燃燒；減少二氧化碳的排放；具有很高的調(diào)度能力和靈活性等。針對(duì)核能項(xiàng)目經(jīng)濟(jì)性不高，非供暖季無(wú)法運(yùn)行的問(wèn)題，李相通等[13]提出在核供熱堆附近建設(shè)生物質(zhì)發(fā)電廠。在這個(gè)基礎(chǔ)之上，核堆產(chǎn)生的蒸汽不僅可以用來(lái)供暖還能用來(lái)發(fā)電，而且在非供暖季也能持續(xù)運(yùn)行。這既解決了經(jīng)濟(jì)性問(wèn)題，還解決了非供暖季停運(yùn)問(wèn)題。

本文在小型堆與生物質(zhì)機(jī)組耦合的情況下，經(jīng)過(guò)研究總結(jié)得到了該綜合能源系統(tǒng)的6種典型運(yùn)行模式，對(duì)這6種運(yùn)行模式經(jīng)過(guò)初步篩選，為每個(gè)供暖階段選擇2種運(yùn)行模式；根據(jù)所得到的每種模式的電負(fù)荷范圍計(jì)算出對(duì)應(yīng)的調(diào)峰容量比，根據(jù)調(diào)峰容量比再進(jìn)行篩選最終得到每個(gè)供暖階段的最佳運(yùn)行模式。

1 綜合能源系統(tǒng)運(yùn)行模式

該綜合能源系統(tǒng)是小型堆和生物質(zhì)機(jī)組耦合進(jìn)行供熱、供電的熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)。小型堆供熱系統(tǒng)擁有2個(gè)小型供熱堆，根據(jù)熱負(fù)荷需求來(lái)選擇堆的運(yùn)行個(gè)數(shù)；生物質(zhì)機(jī)組有抽凝、背壓2種聯(lián)產(chǎn)模式，低壓缸的運(yùn)行個(gè)數(shù)可以選擇。因此，二者耦合的綜合能源系統(tǒng)的運(yùn)行模式多種多樣。

1.1 小型堆供熱系統(tǒng)

核能供熱一般從二回路抽取蒸汽作為熱源來(lái)加熱熱網(wǎng)水，熱網(wǎng)水將熱量傳遞給最終用戶，其供熱系統(tǒng)如圖1所示。

由圖1可見：在一回路中的工質(zhì)吸收核反應(yīng)產(chǎn)生的熱量，通過(guò)換熱器將熱量傳遞給二回路；二回路的水吸收熱量后生成高溫高壓的蒸汽；這些蒸汽同樣通過(guò)換熱器將熱量傳遞到三回路；三回路的水生成過(guò)熱蒸汽，過(guò)熱蒸汽中一部分直接送入熱網(wǎng)經(jīng)過(guò)多級(jí)換熱最終到達(dá)用戶側(cè)；剩余的過(guò)熱蒸汽可以用于工業(yè)供熱或者生物質(zhì)電廠發(fā)電。

在此過(guò)程中，只有熱的交換，不存在液體的直接接觸；而且反應(yīng)堆深埋地下，并配置鋼制安全殼來(lái)有效屏蔽放射性[14]；二回路作為中間回路形成實(shí)體隔離，消除了放射性從一回路泄露的可能。

1.2 生物質(zhì)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組運(yùn)行模式

生物質(zhì)機(jī)組有純凝、抽凝、背壓3種運(yùn)行模式[15]。純凝模式只在非供暖季運(yùn)行，蒸汽只用來(lái)發(fā)電；在供暖季，可以依靠同步自動(dòng)換擋離合器（synchroself-shifting，SSS）在抽凝、背壓2種模式間進(jìn)行不停機(jī)切換來(lái)供熱、供電。此外在抽凝模式下，根據(jù)熱、電負(fù)荷需求選擇低壓缸的運(yùn)行個(gè)數(shù)。機(jī)組抽凝模式和背壓模式的熱力系統(tǒng)如圖2所示。

1）抽凝模式 從高壓缸（HP）抽出一定的蒸汽進(jìn)入熱網(wǎng)來(lái)加熱熱網(wǎng)水。低壓缸（LP）排汽通過(guò)凝汽器冷凝、凝結(jié)水泵升壓后，與經(jīng)過(guò)處理的疏水一起送入低壓加熱器（低加）、除氧器、高壓加熱器（高加），最后送入鍋爐。在此模式下，低壓缸流量受到最小冷卻流量的限制。

2）背壓模式 通過(guò)SSS離合器將低壓缸解列，高壓缸排汽全部進(jìn)入熱網(wǎng)來(lái)加熱熱網(wǎng)水，凝結(jié)后的疏水經(jīng)處理進(jìn)入低加、除氧器、高加，最后送入鍋爐。在此模式下，低壓缸解列，機(jī)組發(fā)電能力降低，但由于送入熱網(wǎng)的蒸汽變多從而提升了供熱能力。

1.3 綜合能源系統(tǒng)運(yùn)行模式

該綜合能源系統(tǒng)由2個(gè)小型供熱堆和生物質(zhì)機(jī)組構(gòu)成，即建設(shè)小型堆的同時(shí)在其周邊建立生物質(zhì)發(fā)電廠[16]。該綜合能源系統(tǒng)如圖3所示。

在供熱期，生物質(zhì)機(jī)組可以選擇以抽凝模式運(yùn)行或背壓模式運(yùn)行。在抽凝模式下，低壓缸的啟停個(gè)數(shù)能夠選擇，生物質(zhì)鍋爐運(yùn)行負(fù)荷率在50%~ 100%調(diào)整，小型堆的運(yùn)行個(gè)數(shù)根據(jù)負(fù)荷需求選擇；在背壓模式下，解列低壓缸，其他情況與抽凝模式相同。

據(jù)圖3可知：生物質(zhì)機(jī)組采用抽凝模式時(shí)高壓缸排汽一部分送入低壓缸繼續(xù)做功，另一部分經(jīng)換熱為熱網(wǎng)供暖；小型堆三回路的蒸汽一部分送入低壓缸做功，另一部分通過(guò)換熱為熱網(wǎng)供暖。根據(jù)熱負(fù)荷需求，選擇不同的模式來(lái)調(diào)整生物質(zhì)機(jī)組、小型堆的供暖蒸汽流量。

2 熱、電負(fù)荷計(jì)算

2.1 系統(tǒng)設(shè)計(jì)參數(shù)

該綜合能源系統(tǒng)有2個(gè)額定負(fù)荷為200 MW的典型一體化小型供熱堆；生物質(zhì)機(jī)組配備2臺(tái)額定蒸發(fā)量為130 t/h的生物質(zhì)鍋爐[17-19]和1臺(tái)CB125-9.81/0.9/0.118型汽輪機(jī)。鍋爐、汽輪機(jī)、小型堆等主要設(shè)備的設(shè)計(jì)參數(shù)見表1、表2。

表1 小型堆主要參數(shù) Tab.1 Main parameters of the small reactor

表2 生物質(zhì)機(jī)組主要參數(shù) Tab.2 Main parameters of the biomass unit

2.2 計(jì)算公式

生物質(zhì)機(jī)組總熱耗量Qtp計(jì)算公式為：

式中：Btp為生物質(zhì)機(jī)組總?cè)剂舷牧?，kg/s；Qnet為燃料低位發(fā)熱量，kJ/kg。

汽輪機(jī)高壓缸功率Ph計(jì)算式為：

式中：Gh為蒸汽流量，kg/s；h1為高壓缸進(jìn)口蒸汽比焓，kJ/kg；h2為高壓缸出口蒸汽比焓，kJ/kg；ηe為汽輪機(jī)效率，無(wú)量綱。

汽輪機(jī)低壓缸功率P1計(jì)算式為：

式中：G1為生物質(zhì)機(jī)組蒸汽流量，kg/s；Ge為核島發(fā)電蒸汽流量，kg/s；hd為低壓缸進(jìn)口處核島蒸汽比焓，kJ/kg；h3為低壓缸出口蒸汽比焓，kJ/kg。

系統(tǒng)供熱量Qh計(jì)算式為：

式中：Gw為熱循環(huán)水流量，kg/s；hi為進(jìn)水比焓，kJ/kg；ho為回水比焓，kJ/kg。

2.3 供熱時(shí)段熱負(fù)荷分布

該綜合能源系統(tǒng)供熱面積約為700萬(wàn)m2，設(shè)計(jì)供熱負(fù)荷1 944 GJ/h（540 MW）。相對(duì)熱負(fù)荷Qxd為實(shí)際熱負(fù)荷與設(shè)計(jì)熱負(fù)荷之比，其與環(huán)境溫度[20]的關(guān)系表示為：

式中：tn為采暖室內(nèi)溫度，℃；tw為采暖計(jì)算溫度，℃；t′w為實(shí)際環(huán)境溫度，℃。根據(jù)當(dāng)?shù)厍闆r，tn取18 ℃，tw取?26 ℃。

采集當(dāng)?shù)毓┡镜沫h(huán)境溫度，經(jīng)過(guò)分析劃分得到13個(gè)時(shí)段。對(duì)環(huán)境溫度取平均值作為采暖溫度，從而得到采暖供熱負(fù)荷。根據(jù)公式(5)計(jì)算得到各個(gè)時(shí)段的熱負(fù)荷需求見表3。

表3 供暖季不同時(shí)間段供熱負(fù)荷 Tab.3 Heating load in different periods of heating season

3 綜合能源系統(tǒng)負(fù)荷特性

3.1 系統(tǒng)在不同模式下的負(fù)荷特性

對(duì)于生物質(zhì)機(jī)組，將2臺(tái)鍋爐看作整體，2臺(tái)鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行看作負(fù)荷率為100%，1臺(tái)滿負(fù)荷運(yùn)行則看作50%。此外，2臺(tái)鍋爐運(yùn)行的負(fù)荷率要大于1臺(tái)滿負(fù)荷運(yùn)行的負(fù)荷率；生物質(zhì)機(jī)組在抽凝模式下低壓缸最小冷卻流量[21]取110 t/h，當(dāng)來(lái)自核島的蒸汽大于150 t/h時(shí)，需啟動(dòng)2個(gè)低壓缸。對(duì)于小型堆，始終保持滿負(fù)荷運(yùn)行。核島蒸汽在供暖季有2種去處：1）直接為熱網(wǎng)供熱；2）送入生物質(zhì)機(jī)組的低壓缸做功來(lái)提供電能。小型堆的運(yùn)行個(gè)數(shù)根據(jù)負(fù)荷需求來(lái)確定。

通過(guò)以上分析，基于該綜合能源系統(tǒng)較為繁多且復(fù)雜的運(yùn)行模式，本文挑選出“雙堆+HP”“單堆+HP”“雙堆+HP+LP”“單堆+HP+LP”“雙堆+HP+LP×2”“單堆+HP+LP×2”6種典型運(yùn)行模式，針對(duì)這6種模式來(lái)進(jìn)行研究對(duì)比。

根據(jù)本文所羅列的負(fù)荷計(jì)算公式以及各表格中的參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)，分析計(jì)算該綜合能源系統(tǒng)6種運(yùn)行模式下的熱電負(fù)荷特性及范圍，如圖4、表4所示。

由圖4可見：

1）對(duì)于背壓模式，即“雙堆+HP”和“單堆+HP”模式，供熱負(fù)荷與發(fā)電負(fù)荷呈線性關(guān)系，熱、電負(fù)荷由低到高對(duì)應(yīng)著鍋爐負(fù)荷率50%~100%的狀態(tài)；每種狀態(tài)下熱、電負(fù)荷已確定，系統(tǒng)無(wú)法調(diào)節(jié)。

2）對(duì)于抽凝模式，例如在“雙堆+HP+LP”模式下，小型堆滿負(fù)荷運(yùn)行，生物質(zhì)機(jī)組采用1個(gè)高壓缸、1個(gè)低壓缸，生物質(zhì)鍋爐負(fù)荷率在50%~100%變化；AD段對(duì)應(yīng)100%負(fù)荷率；BC段對(duì)應(yīng)50%負(fù)荷率；AB段，機(jī)組蒸汽全部送入低壓缸做功，核島蒸汽有150 t/h送入低壓缸，其余用于供熱；CD段，核島蒸汽全部用于供熱，機(jī)組有110 t/h的蒸汽送入低壓缸?！皢味?HP+LP”模式同理。在“雙堆+HP+LP×2”模式下，小型堆滿負(fù)荷運(yùn)行，生物質(zhì)機(jī)組采用1個(gè)高壓缸、2個(gè)低壓缸，生物質(zhì)鍋爐負(fù)荷率在50%~100%變化；EH段對(duì)應(yīng)100%負(fù)荷率；FG段對(duì)應(yīng)50%負(fù)荷率；EF段，機(jī)組蒸汽、核島蒸汽全部送入低壓缸做功；GH段，核島蒸汽全部用于供熱，機(jī)組有220 t/h的蒸汽送入低壓缸做功?！皢味?HP+LP×2”模式同理。

此外，在生物質(zhì)鍋爐負(fù)荷一定的條件下，抽凝模式發(fā)電負(fù)荷隨著供熱負(fù)荷增加而逐漸降低，同時(shí)熱、電負(fù)荷在一定范圍內(nèi)均可靈活調(diào)整。

表4 6種模式的熱、電負(fù)荷范圍 單位：MW Tab.4 Thermal and electrical load range of six modes

3.2 綜合能源系統(tǒng)機(jī)組運(yùn)行模式選擇

結(jié)合表4和圖4可知，2個(gè)小型堆加1個(gè)高壓缸、2個(gè)低壓缸運(yùn)行，供熱能力和電負(fù)荷調(diào)整范圍均較大；當(dāng)只有1個(gè)低壓缸運(yùn)行時(shí)，無(wú)法達(dá)到零供熱負(fù)荷。結(jié)合供熱期的熱負(fù)荷需求情況，對(duì)系統(tǒng)運(yùn)行模式首次篩選，情況如下。

1）供暖初末期及系統(tǒng)承擔(dān)熱負(fù)荷較低時(shí)（0 MW

2）供暖寒冷期，系統(tǒng)承擔(dān)較高熱負(fù)荷時(shí)（219.70 MW

3）供暖嚴(yán)寒期，系統(tǒng)承擔(dān)熱負(fù)荷接近設(shè)計(jì)值時(shí)（361.40 MW

3.3 供暖季綜合能源系統(tǒng)調(diào)峰能力分析

在供暖季，該綜合能源系統(tǒng)雖然主要用途是為熱網(wǎng)提供熱源，但是該系統(tǒng)能夠參與調(diào)峰從而可以適當(dāng)緩解電網(wǎng)調(diào)度壓力，具有一定的經(jīng)濟(jì)性。針對(duì)不同時(shí)期的供熱負(fù)荷，通過(guò)研究對(duì)比來(lái)得到每一時(shí)期與之相對(duì)應(yīng)的具有最大調(diào)峰能力的運(yùn)行模式，從而再次篩選得到系統(tǒng)的最佳運(yùn)行模式。

綜合“單堆+HP+LP×2”“單堆+HP+LP”“雙堆+HP+LP×2”“雙堆+HP+LP”“雙堆+HP”5種運(yùn)行模式的熱負(fù)荷調(diào)整范圍，其對(duì)應(yīng)的調(diào)峰容量見表5。

表5 各供熱負(fù)荷范圍下的調(diào)峰容量范圍 單位：MW Tab.5 The peak regulation capacity range at different heating loads

根據(jù)表5得到的每種運(yùn)行模式下的熱負(fù)荷范圍以及調(diào)峰容量范圍，采用調(diào)峰容量比Rg來(lái)作為評(píng)價(jià)該系統(tǒng)調(diào)峰能力的指標(biāo)。Rg定義[22]為機(jī)組調(diào)峰負(fù)荷與額定負(fù)荷之比：

式中：Pe,max為某供熱負(fù)荷下該系統(tǒng)最高發(fā)電功率，MW；Pe,min為某供熱負(fù)荷下該系統(tǒng)最低發(fā)電功率，MW；Pe,N為系統(tǒng)額定發(fā)電功率，取172 MW。

根據(jù)表3中每個(gè)供暖時(shí)間段所需要的供熱負(fù)荷，經(jīng)過(guò)歸類劃分以及調(diào)峰容量比的計(jì)算，為每個(gè)階段安排了最適合的運(yùn)行模式，結(jié)果見表6。由表6可得到供暖季各個(gè)時(shí)間段下的發(fā)電功率范圍以及調(diào)峰容量比。由表6可知：供暖初末期（10月下、3月下、4月下）熱負(fù)荷較低，該綜合能源系統(tǒng)宜采用1個(gè)小型堆滿負(fù)荷運(yùn)行和生物質(zhì)機(jī)組汽輪機(jī)啟用高壓缸和1個(gè)低壓缸的運(yùn)行模式，該模式下，調(diào)峰容量比為23.0%；在次寒期，宜采用2個(gè)小型堆滿負(fù)荷運(yùn)行和生物質(zhì)機(jī)組汽輪機(jī)啟用高壓缸和2個(gè)低壓缸的運(yùn)行模式，調(diào)峰容量比分別為25.0%；在嚴(yán)寒期，第1階段（11月下、12月上）和第3階段（1月、2月）宜采用2個(gè)小型堆滿負(fù)荷運(yùn)行和生物質(zhì)機(jī)組汽輪機(jī)啟用高壓缸和1個(gè)低壓缸的運(yùn)行模式，調(diào)峰容量比均為23.5%，第2階段（12月中、12月下）宜采用背壓模式即2個(gè)小型堆滿負(fù)荷運(yùn)行和生物質(zhì)機(jī)組汽輪機(jī)只開啟高壓缸，該模式下系統(tǒng)無(wú)法調(diào)峰。

表6 各階段最佳運(yùn)行模式以及調(diào)峰容量比 Tab.6 The optimal operation mode and peak capacity ratio at each stage

3.4 綜合能源系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性分析

小型堆-生物質(zhì)綜合能源系統(tǒng)不僅可以緩解化石能源的消耗[23-24]、減少對(duì)環(huán)境的污染[25-26]而且具有一定的經(jīng)濟(jì)性[27]。

對(duì)于2×200 MW供熱堆，供熱成本約43~86元/GJ。當(dāng)前市場(chǎng)供暖熱價(jià)約為35元/GJ，供暖期約為6個(gè)月；市場(chǎng)汽價(jià)約180元/t，折合熱價(jià)約80元/GJ，而且供汽可全年運(yùn)行?？梢?，僅靠供暖，供熱堆根本無(wú)法盈利，但是通過(guò)與生物質(zhì)機(jī)組耦合進(jìn)行電、汽、暖聯(lián)供后，經(jīng)過(guò)整年運(yùn)行能夠盈利。

此外，由圖4、表4可得，該綜合能源系統(tǒng)在“雙堆+HP”模式下運(yùn)行時(shí)具有最大供熱工況，最大供熱負(fù)荷可達(dá)540 MW，折算為1 944 GJ/h。市場(chǎng)熱價(jià)取35元/GJ，將綜合能源系統(tǒng)與低壓缸零出力改造前的2×350 MW供熱機(jī)組和低壓缸零出力改造后的2×350 MW供熱機(jī)組進(jìn)行比較[28]，綜合能源系統(tǒng)與經(jīng)過(guò)低壓缸零出力改造之后的供熱機(jī)組有著相近的最大供熱蒸汽流量。在各自的最大供熱工況下運(yùn)行時(shí)，三者的性能對(duì)比見表7。由表7可知：在最大供熱工況下該綜合能源系統(tǒng)的供熱收益比在2×350 MW供熱機(jī)組的收益更高：比低壓 缸零出力改造前的供熱機(jī)組每天供熱收益可增 加39.2萬(wàn)元；比低壓缸零出力改造后的供熱機(jī)組每天供熱收益可增加4.9萬(wàn)元。而且該系統(tǒng)在最大供 熱工況下，發(fā)電可降低至額定負(fù)荷的21.7%，比2×350 MW供熱機(jī)組低壓缸零出力改造前、后都要低，發(fā)電更加靈活。

表7 最大供熱工況條件下性能對(duì)比 Tab.7 Performance comparison under the maximum heating condition

由此可見，小型堆-生物質(zhì)綜合能源系統(tǒng)不僅比單一核供熱堆更具經(jīng)濟(jì)性、靈活性，而且與傳統(tǒng)燃煤供熱機(jī)組相比，在供熱收益、調(diào)峰靈活性方面也具有一定優(yōu)勢(shì)。

4 結(jié) 論

1）小型供熱堆與生物質(zhì)機(jī)組耦合，因?yàn)榻M合方式的復(fù)雜、設(shè)備的狀態(tài)多變，本文針對(duì)系統(tǒng)的主要設(shè)備進(jìn)行分析，總結(jié)得到6種典型的運(yùn)行模式進(jìn)行分析比較。

2）根據(jù)每種模式下的熱電負(fù)荷特性以及計(jì)算得到的調(diào)峰容量比，為系統(tǒng)篩選出了在3個(gè)不同供暖階段下的最佳運(yùn)行模式。綜合能源系統(tǒng)在最佳模式下運(yùn)行，能夠完全滿足熱負(fù)荷需求而且還能為電網(wǎng)靈活發(fā)電。

3）結(jié)果表明，與2×350 MW的供熱機(jī)組相比，小型堆-生物質(zhì)綜合能源系統(tǒng)在最大供熱工況下有著較高的最大供熱負(fù)荷、供熱收益以及較高的調(diào)峰靈活性。