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    桂東南容縣非飽和花崗巖風(fēng)化土的土水特征

    2022-05-07 06:24:24趙瑞華韋文智廖麗萍文海濤楊云川許英姿
    中國水土保持科學(xué) 2022年2期
    關(guān)鍵詞:殘積土吸力滲透系數(shù)

    趙瑞華,韋文智,廖麗萍?,文海濤,楊云川,許英姿

    (1.廣西大學(xué)土木建筑工程學(xué)院,530004,南寧;2.工程防災(zāi)與結(jié)構(gòu)安全教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,530004,南寧;3.廣西防災(zāi)減災(zāi)與工程安全重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,530004,南寧;4.廣西壯族自治區(qū)地質(zhì)環(huán)境監(jiān)測(cè)站,530028,南寧)

    桂東南容縣花崗巖風(fēng)化土在天然狀態(tài)下呈硬塑態(tài)、抗剪強(qiáng)度高,但遇水易崩解軟化,因此,在亞熱帶季風(fēng)氣候與充沛的降雨激發(fā)作用下,花崗巖風(fēng)化土易失穩(wěn)誘發(fā)崩崗、滑坡等地質(zhì)災(zāi)害[1-2],不僅造成嚴(yán)重的水土流失,而且掩埋農(nóng)田、房屋和公路,嚴(yán)重威脅到人民的生命財(cái)產(chǎn)安全,制約當(dāng)?shù)厣鐣?huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展。崩崗侵蝕、滑坡形成均與降雨入滲過程及其土體自身的滲透性質(zhì)相關(guān)[3],因此,探明該區(qū)域花崗巖風(fēng)化土的土水特征與非飽和狀態(tài)時(shí)的滲透性是準(zhǔn)確理解崩崗侵蝕過程與機(jī)理、滑坡形成的重要基礎(chǔ)[4]。

    土水特征曲線一般用含水率(或飽和度)與基質(zhì)吸力的關(guān)系曲線來定量描述。目前,濾紙法、滲析法、壓力板儀法等常用的試驗(yàn)方法雖然能獲得一定范圍的數(shù)據(jù),但是難以描述整個(gè)基質(zhì)吸力范圍內(nèi)的土水特征。因此,國內(nèi)外學(xué)者采用Van Genuchten模型[5](簡稱VG模型)、Gardner模型[6]和Brook &Corey模型[7](簡稱BC模型)及各種修正模型等來克服上述缺陷。然而,實(shí)際應(yīng)用中并沒有嚴(yán)格劃分上述模型的使用范圍[8]。

    非飽和土滲透系數(shù)與飽和土顯著不同的是:它與含水率及基質(zhì)吸力等密切相關(guān),隨時(shí)間變化。這是因?yàn)榉秋柡屯量紫吨袣怏w的存在,使得氣液界面形成一層收縮膜,其不僅能堵塞水流動(dòng)的通道,而且能影響水在土體骨架中的分布。如果工程設(shè)計(jì)將非飽和土滲透系數(shù)當(dāng)作常量來考慮,計(jì)算結(jié)果勢(shì)必會(huì)出現(xiàn)較大的誤差[9]??梢姡瑴?zhǔn)確認(rèn)識(shí)非飽和滲透系數(shù)具有重要的工程意義[10]。然而,因基質(zhì)吸力的存在,穩(wěn)態(tài)法、瞬時(shí)截面法及濕潤鋒前進(jìn)法等直接測(cè)定非飽和滲透系數(shù)的方法存在成本高、耗時(shí)費(fèi)力及測(cè)量精度不準(zhǔn)確等缺點(diǎn)。為了避免上述缺點(diǎn),國內(nèi)外學(xué)者采用經(jīng)驗(yàn)?zāi)P?、宏觀模型、統(tǒng)計(jì)模型等間接方法獲得非飽和滲透系數(shù)。此外,在缺乏飽和滲透系數(shù)的條件下,葉為民等[10]還針對(duì)工程的不同需求,建立了土水特征曲線與相對(duì)滲透系數(shù)的關(guān)系。

    花崗巖風(fēng)化土這類特殊土具有強(qiáng)區(qū)域異質(zhì)性,其土水特征及其非飽和滲透系數(shù)是否有別于其他區(qū)域的風(fēng)化土?其特性如何?有待深入探討。因此,筆者以桂東南容縣花崗巖風(fēng)化土為研究對(duì)象,采用壓力膜儀法開展脫濕試驗(yàn),研究各初始干密度條件下花崗巖風(fēng)化土的土水特征,分析VG、Gardner和BC模型的適用性,預(yù)測(cè)非飽和風(fēng)化土的相對(duì)滲透系數(shù)及探討滲透系數(shù)的差異,旨為崩崗侵蝕過程與機(jī)理、滑坡形成研究提供科學(xué)支撐。

    1 研究區(qū)概況

    桂東南容縣(E 110°15′00″~110°53′00″,N 22°27′00″~23°07′00″)地處北回歸線以南,面積2 257.39 km2。巖土體類型為巖漿巖、碎屑巖、變質(zhì)巖和第四系松散土體,其中,巖漿巖的分布面積最大,占55.83%,巖性為花崗巖?;◢弾r風(fēng)化層最厚可達(dá)30 m。因?yàn)榛◢弾r風(fēng)化土的表層依次為殘積土、全風(fēng)化土,且該層也是崩崗(圖1a)發(fā)育與滑坡(圖1b)滑動(dòng)面的主要區(qū)域[2],因此,筆者以花崗巖殘積土和全風(fēng)化土為重點(diǎn)研究對(duì)象。

    圖1 容縣六王鎮(zhèn)野外調(diào)研照片F(xiàn)ig.1 Field survey photos of Liuwang town in Rong county

    2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)與方法

    試驗(yàn)土體為容縣滑坡高易發(fā)區(qū)-六王鎮(zhèn)[2]典型滑坡的花崗巖殘積土和全風(fēng)化土,取樣剖面自上而下依次為殘積土層(揭露厚度為11~20 m,圖1c)、全風(fēng)化土層(揭露厚度為10~15 m,圖1d)、強(qiáng)風(fēng)化層(揭露厚度為1~2 m)及中~弱風(fēng)化層。根據(jù)GB/T 50123—2019《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》的試驗(yàn)步驟[11],獲得花崗巖殘積土和全風(fēng)化土的最大干密度和最佳含水率分別為1.73 g/cm3和17.20%、1.83 g/cm3和13.77%;2者的物理性質(zhì)指標(biāo)和顆粒級(jí)配累計(jì)曲線如表1和圖2所示。由表1可知,殘積土與全風(fēng)化土的液限均<50%,塑限指數(shù)分別為14.8和8.7。由圖2可知,殘積土主要由砂粒(粒徑0.075~≤2.000 mm)和細(xì)粒(粒徑≤0.075 mm)組成,其中,粗砂(0.500~≤2.000 mm)質(zhì)量分?jǐn)?shù)最高,為36.96%;其次是細(xì)粒,為23.54%,而中砂(0.250~≤0.500 mm)和細(xì)砂(0.075~≤0.250 mm)質(zhì)量分?jǐn)?shù)相對(duì)較少,分別為10.97%和17.88%。全風(fēng)化土主要由砂粒組成,其中,粗砂質(zhì)量分?jǐn)?shù)最高,為36.64%;其次是細(xì)砂,為26.33%,而中砂和細(xì)粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)僅為11.02%和9.23%。這表明殘積土粒度呈現(xiàn)中間小、兩邊大的特征[12];全風(fēng)化土粒度具有“大小”交替變化的特征。根據(jù)JTG 3430—2020《公路土工試驗(yàn)規(guī)程》[13]劃分標(biāo)準(zhǔn):2種土均屬于砂類土;根據(jù)細(xì)粒含量、細(xì)粒土與A線間的位置[13],殘積土為粉土質(zhì)砂,全風(fēng)化土為含細(xì)粒土砂;不均勻系數(shù)Cu和曲率半徑Cc分別為26.61、10.40,1.03、0.55;殘積土級(jí)配良好,而全風(fēng)化土級(jí)配不良?;谏鲜鰯?shù)據(jù)及花崗巖風(fēng)化土滑坡勘察中土工原位試驗(yàn)數(shù)據(jù),本試驗(yàn)土樣的初始干密度被設(shè)置為1.3、1.4、1.6和1.7 g/cm3;試驗(yàn)均設(shè)置2個(gè)平行試樣,其結(jié)果由平均值確定。

    圖2 土的粒徑級(jí)配累計(jì)曲線Fig.2 Cumulative curve of grain size grading of soil

    表1 花崗巖殘積土、全風(fēng)化土的物理性質(zhì)指標(biāo)Tab.1 Physical properties of granite residual and fully weathered soil

    美國麥克AutoPore IV 9500型壓汞儀開展壓汞試驗(yàn),得到各初始干密度的殘積土與全風(fēng)化土的孔徑分布曲線。因論文篇幅限制,僅展示初始干密度為1.4 g/cm3的殘積土與全風(fēng)化土的孔徑分布曲線(圖3)。由圖可知,全風(fēng)化土的孔徑分布較殘積土均勻,且孔徑分界點(diǎn)較?。?種土的孔徑范圍為1~106nm,曲線呈現(xiàn)“雙峰”特征。根據(jù)Kodikara等人對(duì)孔隙的劃分標(biāo)準(zhǔn)[14]可知,殘積土與全風(fēng)化土的孔隙主要為顆粒間孔隙(4~103nm)與集聚體間孔隙(104~106nm)。

    利用美國1500型15 bar壓力膜儀開展土水特征曲線試驗(yàn)(圖4,時(shí)間:2020年7—11月),采用擊實(shí)法制備重塑土樣。首先根據(jù)初始干密度及質(zhì)量含水率(均設(shè)置為14%)配置土料,然后倒入制樣桶中,經(jīng)均勻錘擊后取出土餅,用已涂抹凡士林的切土刀將土餅削成略大于環(huán)刀直徑的土柱,隨后將環(huán)刀垂直向下壓,邊壓邊削至土樣高出環(huán)刀,再削平環(huán)刀2端土樣及擦凈環(huán)刀外壁,稱量環(huán)刀和土的總質(zhì)量并測(cè)含水率。不斷重復(fù)上述操作,直至干密度差值為±0.1 g/cm3和含水率差值為±2%,試樣制備完成;緊接著用真空缸對(duì)制備好的試樣進(jìn)行抽氣并注水飽和,最后放置于陶土板上,逐級(jí)加載。每級(jí)壓力為:1 kPa→10 kPa→50 kPa→100 kPa→250 kPa→500 kPa→750 kPa→1 000 kPa。每級(jí)壓力加載完畢后保持不變,直至排出的水質(zhì)量不變,試樣被取出稱量為mi。當(dāng)試驗(yàn)結(jié)束時(shí),試樣被烘干,獲得干土質(zhì)量為ms。體積含水率可通過下式計(jì)算:

    圖4 壓力膜儀Fig.4 Pressure film instrument

    θ=(mi-ms-m環(huán))/ρwV。

    (1)

    式中:θ為體積含水率,%;m環(huán)為環(huán)刀質(zhì)量,g;ρw為水的密度,ρw=1 g/cm3;V為環(huán)刀總體積,cm3。

    3 結(jié)果與分析

    3.1 試驗(yàn)結(jié)果分析

    由于初始干密度為1.3 g/cm3的殘積土在抽氣飽和后較難成樣,故此研究不討論該密度。其他試樣的試驗(yàn)結(jié)果如圖5所示。由圖5a可知:初始干密度對(duì)殘積土的土水特征曲線影響顯著。當(dāng)基質(zhì)吸力<30 kPa時(shí),干密度大的曲線位于干密度小的下方。然而,干密度大的土樣中含有較為細(xì)致的孔隙,毛細(xì)作用影響較大[15],導(dǎo)致其失水速率較干密度小的小,因此,隨著基質(zhì)吸力的增大,干密度大的土水特征曲線位于干密度小的曲線上方。這一現(xiàn)象在武漢非飽和粉質(zhì)黏土、宜巴紅層軟巖泥化夾層中也出現(xiàn)[16-17]。此外,3種干密度的曲線均包含2階段:第1階段(1~10 kPa)和第2階段(10~1 000 kPa)。第1階段為邊界效應(yīng)段[18],體積含水率變化較小。第2階段為過渡段,由2個(gè)下降段及1個(gè)水平段組成;其中,第1下降段(10~50 kPa)較陡,體積含水率的減小幅度較大,這是因?yàn)闅怏w處于孔隙連通或半連通狀態(tài)。此外,干密度小的土樣排水速度快、曲線斜率大。然而,當(dāng)基質(zhì)吸力約為30 kPa時(shí),3種初始干密度的曲線出現(xiàn)交匯點(diǎn)。這是因?yàn)殡m然干密度存在差異,但是土樣仍具有相同數(shù)量的微小孔隙,所以當(dāng)大、中孔隙的水分完全消散后,它們?nèi)阅芫哂邢嗨频耐了卣鱗19]。這一特征在玄武巖殘積土中也存在[20]。此時(shí),土體內(nèi)部的優(yōu)勢(shì)孔隙主要為集聚體間孔隙。當(dāng)基質(zhì)吸力為50~250 kPa時(shí),曲線處于水平段,孔隙處于氣體連通的狀態(tài)[21]。當(dāng)孔隙到達(dá)孔徑分界點(diǎn)[18](圖5a,基質(zhì)吸力為100 kPa)后,其優(yōu)勢(shì)孔隙轉(zhuǎn)變?yōu)轭w粒間孔隙,體積含水率再次隨基質(zhì)吸力的增大而減小,曲線進(jìn)入第2下降段(250~1 000 kPa)。這種現(xiàn)象在初始干密度1.7 g/cm3的土水特征曲線中尤為明顯。已有文獻(xiàn)將分界點(diǎn)前的曲線稱為低吸力段;該點(diǎn)后的曲線稱為高吸力段[18],因此,殘積土的低吸力段與高吸力段分別為1~100 kPa和100~1 000 kPa。

    由圖5b可知,4種干密度全風(fēng)化土的土水特征曲線均可劃分為4個(gè)階段。第1階段(1~10 kPa):體積含水率的變化較小。第2階段(10~500 kPa):雖然孔隙中存在分散的氣泡,但是水氣尚未分離,因此,排水通道順暢,土樣脫濕速度快。然而,當(dāng)基質(zhì)吸力為50~100 kPa時(shí),體積含水率減幅相對(duì)較小,這是因?yàn)榭紫端c孔隙氣體相互分離,排水通道受氣體擾動(dòng)而受到阻礙。第3階段(500~750 kPa):體積含水率的減小幅度較小,這說明全風(fēng)化土中的孔隙已到達(dá)分界點(diǎn)(圖5b,基質(zhì)吸力為637 kPa),此時(shí)雖然土體存在2種密度較高的孔隙,即集聚體間孔隙和顆粒間孔隙,但是起控制作用的孔隙已由集聚體間孔隙轉(zhuǎn)變?yōu)轭w粒間孔隙。第4階段(750~1 000 kPa):體積含水率減小幅度再次增大,且初始干密度為1.3和1.7 g/cm3的體積含水率的減小幅度較1.4和1.6 g/cm3的顯著,但孔隙均主要為顆粒間孔隙??梢姡?種干密度的第1、2、3階段分界點(diǎn)前的曲線分別為低吸力段的邊界效應(yīng)段、過渡區(qū)的下降段及水平段,第3階段分界點(diǎn)后的曲線和第4階段分別為高吸力段中過渡區(qū)的水平段和下降段。此外,干密度為1.7 g/cm3的曲線基本位于其他3個(gè)干密度的最下方。

    圖5 風(fēng)化土土水特征曲線Fig.5 Soil-water characteristic curve of weathered soil

    以上結(jié)果表明:殘積土與全風(fēng)化土的土水特征曲線既存在共性,又具有差異性。共性表現(xiàn)在:1)曲線包含邊界效應(yīng)段和過渡段,均未出現(xiàn)殘余段,呈現(xiàn)類似于紅黏土的“雙臺(tái)階”特征[22]。當(dāng)基質(zhì)吸力為750~1 000 kPa時(shí),體積含水率均處于再次減小階段,屬于高吸力段中過渡區(qū)的下降段。2)孔隙均到達(dá)孔徑分界點(diǎn)[18],優(yōu)勢(shì)孔隙主要為集聚體間孔隙、顆粒間孔隙。差異性表現(xiàn)在:1)在相同的干密度及基質(zhì)吸力條件下,殘積土的體積含水率均較全風(fēng)化土的大。2)當(dāng)基質(zhì)吸力為1~50 kPa時(shí),殘積土的脫水速率較全風(fēng)化土的快。然而,當(dāng)基質(zhì)吸力為50~250 kPa時(shí),卻呈現(xiàn)相反的規(guī)律。3)殘積土的曲線在基質(zhì)吸力約為30 kPa處出現(xiàn)交匯點(diǎn),因此,曲線與初始干密度的關(guān)系呈現(xiàn)2種相反的規(guī)律。然而,全風(fēng)化土的土水特征曲線卻未出現(xiàn)交匯點(diǎn),程的影響較全風(fēng)化土的顯著。4)當(dāng)初始干密度為1.4 g/cm3時(shí),殘積土與全風(fēng)化土孔徑分界點(diǎn)對(duì)應(yīng)的基質(zhì)吸力分別為100和637 kPa。

    3.2 擬合結(jié)果分析

    VG模型[5]、Gardner模型[6]和BC模型[7]等3個(gè)常用的4參數(shù)模型如式(2)至式(5)所示,其擬合參數(shù)如表2和表3所示。

    表2 殘積土土水特征曲線的擬合參數(shù)Tab.2 Fitting parameters of soil-water characteristic curve of residual soil

    表3 全風(fēng)化土土水特征曲線的擬合參數(shù)Tab.3 Fitting parameters of soil-water characteristic curve of fully weathered soil

    VG模型擬合方程:

    (2)

    式中:θγ為殘余含水率,%;θs為飽和含水率,%;α為進(jìn)氣潛能因子;ψ為土體基質(zhì)吸力,kPa;n為孔徑指數(shù);m為曲線密和因子,m=1-1/n。

    BC模型擬合方程:

    (3)

    θ=θs(ψ<ψd)。

    (4)

    式中:ψd為土壤進(jìn)氣值;λ為孔徑分布指數(shù),其他參數(shù)含義與VG模型相同。

    Gardner模型擬合方程:

    (5)

    式中參數(shù)含義與VG模型相同。

    由表2及表3可知:

    1)雖然殘積土和全風(fēng)化土孔徑指數(shù)n與孔徑分布指數(shù)λ因干密度而變化,但是變化范圍均較小。

    2)同一干密度的全風(fēng)化土n較殘積土的小,而λ較大。因?yàn)棣撕蚽的關(guān)系是λ=2/n+3[23],所以,λ越大,孔徑分布就越均勻??梢?,全風(fēng)化土的孔徑分布較殘積土均勻。該結(jié)果也與風(fēng)化土孔徑分布曲線結(jié)果相一致。

    3)VG及Gardner模型對(duì)殘積土的擬合相關(guān)系數(shù)R2均大于0.94,適用性好;而BC模型的適用性次之。對(duì)于全風(fēng)化土,VG及Gardner模型的R2均>0.93,而BC模型對(duì)1.7 g/cm3的R2僅為0.82,可見,VG與Gardner模型對(duì)全風(fēng)化土均有較好的適用性,而BC模型次之。原因有2方面:一是擬合參數(shù)的多解性;二是BC模型是一個(gè)分段函數(shù),基質(zhì)吸力大于進(jìn)氣值會(huì)導(dǎo)致擬合相關(guān)系數(shù)較低。

    4 非飽和花崗巖風(fēng)化土的相對(duì)滲透系數(shù)

    根據(jù)3.2節(jié)的結(jié)果,選用VG模型[5]與Gardner模型[6]預(yù)測(cè)風(fēng)化土的相對(duì)滲透系數(shù),結(jié)合表2和表3的擬合參數(shù),繪制出相對(duì)滲透系數(shù)與基質(zhì)吸力的關(guān)系曲線(圖6和圖7)。

    VG模型水力傳導(dǎo)表達(dá)式[5]:

    (6)

    Gardner模型水力傳導(dǎo)表達(dá)式[6]:

    (7)

    式中:Kr(ψ)為基質(zhì)吸力為ψ時(shí)的滲透系數(shù)與飽和滲透系數(shù)比值,其余參數(shù)含義同3.2節(jié)。

    4.1 殘積土的相對(duì)滲透系數(shù)

    由圖6可見,VG與Gardner模型預(yù)測(cè)的相對(duì)滲透系數(shù)具有相似的變化特征:1)相對(duì)滲透系數(shù)均隨基質(zhì)吸力的增大而減??;2)在相同的基質(zhì)吸力條件下,干密度大的相對(duì)滲透系數(shù)較干密度小的小。然而,2個(gè)模型的預(yù)測(cè)結(jié)果存在較大差異,對(duì)于干密度為1.4、1.6和1.7 g/cm3的殘積土,VG模型預(yù)測(cè)的相對(duì)滲透系數(shù)分別為:8.145×10-8~0.366、4.134×10-8~0.297、1.611×10-8~0.264,而Gardner模型預(yù)測(cè)的相對(duì)滲透系數(shù)分別為:7.648×10-4~0.956、3.874×10-4~0.961、3.837×10-5~0.975。特別是當(dāng)基質(zhì)吸力為1~10 kPa時(shí),2種模型預(yù)測(cè)的相對(duì)滲透系數(shù)最大差距達(dá)上100倍,且VG模型預(yù)測(cè)的相對(duì)滲透系數(shù)的減小幅度較Gardner模型的大。

    圖6 殘積土的相對(duì)滲透系數(shù)Fig.6 Relative permeability coefficient of residual soil

    4.2 全風(fēng)化土的相對(duì)滲透系數(shù)

    由圖7可見:1)相對(duì)滲透系數(shù)均隨著吸力的增大而減小;2)對(duì)于干密度為1.3、1.4、1.6和1.7 g/cm3的全風(fēng)化土,VG模型預(yù)測(cè)的相對(duì)滲透系數(shù)分別為:6.919×10-7~0.460、4.590×10-7~0.298、3.472×10-7~0.260、1.909×10-7~0.229,Gardner模型預(yù)測(cè)的相對(duì)滲透系數(shù)分別為:2.090×10-3~0.985、2.733×10-3~0.987、5.300×10-3~0.988、3.130×10-2~0.992??梢?,干密度越大,VG模型的相對(duì)滲透系數(shù)越小,而Gardner模型的相對(duì)滲透系數(shù)卻越大;3)VG模型的相對(duì)滲透系數(shù)預(yù)測(cè)值與Gardner模型的最大差距達(dá)數(shù)10萬倍;4)VG模型預(yù)測(cè)值的總體減小幅度較Gardner模型的大。

    圖7 全風(fēng)化土的相對(duì)滲透系數(shù)Fig.7 Relative permeability coefficient of fully weathered soil

    4.3 討論

    由4.1和4.2節(jié)可知,2種土的相對(duì)滲透系數(shù)均隨基質(zhì)吸力的增大而減小,且Gardner模型的預(yù)測(cè)曲線較VG模型的平緩。然而,它們卻存在顯著差異,主要為:1)殘積土的VG預(yù)測(cè)值較全風(fēng)化土的小,最大差距約10倍,而Gardner預(yù)測(cè)值的最大差距達(dá)上千倍。筆者將VG預(yù)測(cè)的相對(duì)滲透系數(shù)與試驗(yàn)的飽和滲透系數(shù)(殘積土1.4、1.6和1.7 g/cm3分別為5.959×10-5、2.653×10-5和1.452×10-5cm/s;全風(fēng)化土1.3、1.4、1.6和1.7 g/cm3分別為2.641×10-4、1.461×10-4、1.081×10-4和3.451×10-5cm/s)相乘,得到非飽和風(fēng)化土的滲透系數(shù)(圖8和圖9)。由圖8可知,2種土的滲透系數(shù)均隨干密度的增大而減?。辉谙嗤臈l件下,全風(fēng)化土的滲透系數(shù)較殘積土的大,且最大差距為30倍。這間接地反映容縣花崗巖風(fēng)化土邊坡呈現(xiàn)上弱下強(qiáng)的不均勻空間滲透特性。這類特性與其粒度分布,特別是細(xì)粒含量有關(guān)[24]。換言之,雖然2種土均由砂粒和細(xì)粒組成,但是殘積土中細(xì)粒含量較全風(fēng)化土的多14.31%,因此,殘積土的滲透能力較全風(fēng)化土的弱。這類滲透差異會(huì)影響雨水轉(zhuǎn)換為土壤水的速率與分布特征,致使斜坡土體抗剪強(qiáng)度空間異質(zhì)性的發(fā)育,不僅在一定程度上決定著斜坡變形破壞模式[25],而且對(duì)土壤侵蝕也有不容忽視的影響[24]。事實(shí)上,研究區(qū)滑坡的形成模式主要有漸進(jìn)滑動(dòng)型與突然整體潰滑型,這與入滲差異引起強(qiáng)度不同程度的喪失有關(guān)[26]。此外,崩崗侵蝕形式多樣且類型復(fù)雜[1],其中,條型和弧型的數(shù)量最多,且部分條形崩崗與滑坡還有著密切的聯(lián)系,因?yàn)樗鼈冊(cè)诨滦纬珊蟀l(fā)生,并以滑體作為崩積體;滑體作為主要物源,其表層殘積土因被擾動(dòng)而結(jié)構(gòu)性變差,抗沖蝕能力被削弱,細(xì)顆粒被雨水裹挾帶走;隨后侵蝕溝槽形成并擴(kuò)大,滑體表層出現(xiàn)明顯的水流粗化現(xiàn)象;雨水易穿透至全風(fēng)化土層內(nèi),致使其強(qiáng)度喪失,龕形成并擴(kuò)大,造成上部含水率大的土體因內(nèi)力不平衡而塌陷,最終溯源侵蝕不斷發(fā)生[27],致使嚴(yán)重的水土流失,影響邊坡的長期穩(wěn)定性。2)殘積土相對(duì)滲透系數(shù)的減小幅度均大于全風(fēng)化土,且2模型的相對(duì)滲透系數(shù)均隨著干密度的增大而減??;然而,Gardner預(yù)測(cè)的全風(fēng)化土相對(duì)滲透系數(shù)卻隨著干密度的增大而增大。上述現(xiàn)象的主要因素為:土體類型、預(yù)測(cè)模型、擬合參數(shù)α和n對(duì)曲線位置和形態(tài)的綜合影響[23]、基質(zhì)吸力和干密度。例如,當(dāng)α相同時(shí),n越大,土水特征曲線的斜率越??;當(dāng)n相同時(shí),α越大,相對(duì)滲透系數(shù)曲線越陡。由表2及表3可見,在Gardner模型中,當(dāng)殘積土的干密度由1.4增至1.7 g/cm3時(shí),α之間僅相差0.005~0.020,而n卻增大0.4左右,此時(shí)圖6中干密度1.7 g/cm3的殘積土相對(duì)滲透系數(shù)曲線斜率較其他2個(gè)密度的小,且更靠近坐標(biāo)系的左下方;當(dāng)全風(fēng)化土的干密度由1.3增至1.7 g/cm3時(shí),α之間僅相差0.001~0.007,而n卻減小0.2左右,此時(shí)圖7中全風(fēng)化土的相對(duì)滲透系數(shù)呈現(xiàn)與殘積土不一致的規(guī)律。

    圖8 殘積土的滲透系數(shù)Fig.8 Permeability coefficient of residual soil

    圖9 全風(fēng)化土的滲透系數(shù)Fig.9 Permeability coefficient of fully weathered soil

    5 結(jié)論

    1)殘積土與全風(fēng)化土土水特征曲線過渡段包含2個(gè)下降段及1個(gè)水平段,具有“雙臺(tái)階”特征,其孔隙主要為集聚體間孔隙、顆粒間孔隙。然而,殘積土的孔徑分界點(diǎn)卻較全風(fēng)化土的大,其脫濕過程受初始干密度的影響也較全風(fēng)化土的顯著。

    2)殘積土與全風(fēng)化土的孔徑指數(shù)n與分布指數(shù)λ變化范圍均較小。然而,同一干密度條件下,全風(fēng)化土仍具有較低的n和較高的λ,孔徑分布較殘積土的均勻。

    3)VG與Gardner模型對(duì)殘積土與全風(fēng)化土土水特征曲線擬合的相關(guān)系數(shù)R2均>0.93,適用性最好;而BC模型的R2最低僅有0.82,適用性次之。

    4)非飽和風(fēng)化土的相對(duì)滲透系數(shù)與土體類型與性質(zhì)、預(yù)測(cè)模型、擬合參數(shù)α和n的綜合影響等有密切關(guān)系。風(fēng)化土相對(duì)滲透系數(shù)隨著基質(zhì)吸力的增大而減??;VG和Gardner預(yù)測(cè)的殘積土相對(duì)滲透系數(shù)隨著干密度的增大而減小,而Gardner預(yù)測(cè)的全風(fēng)化土相對(duì)滲透系數(shù)曲線卻呈現(xiàn)相反的規(guī)律;殘積土和全風(fēng)化土滲透系數(shù)的差異間接反映了容縣花崗巖風(fēng)化土邊坡的滲透性質(zhì)呈現(xiàn)上弱下強(qiáng)的不均勻特征,在一定程度上會(huì)影響斜坡變形破壞模式與崩崗侵蝕特征。

    以上研究成果不但能為花崗巖風(fēng)化土的非飽和滲流計(jì)算提供基礎(chǔ)參數(shù),而且將為深入分析花崗巖風(fēng)化土崩崗、滑坡形成過程中的水土力學(xué)作用機(jī)制做準(zhǔn)備。然而,本研究的脫濕試驗(yàn)未能獲得高吸力條件下的殘余段,且未探討分析各影響因子對(duì)滲透系數(shù)及滑坡不同形成模式的影響,因此,筆者將在后續(xù)的研究中深入開展相關(guān)工作。

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