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    高土壤電阻率地區(qū)變電站接地設(shè)計研究

    2021-01-08 12:29:40張名祥
    工程技術(shù)研究 2020年23期
    關(guān)鍵詞:跨步電壓分流短路

    張名祥,劉 靜

    (1.中國能源建設(shè)集團安徽省電力設(shè)計院有限公司,安徽 合肥 230601;2.國家電網(wǎng)安徽省電力公司電力科學(xué)研究院,安徽 合肥 230000)

    在設(shè)計變電站接地系統(tǒng)時,若接地電流處于最大值時,跨步及接觸電壓將達到最大值,進而會對人身及設(shè)備造成威脅;若變電站出現(xiàn)短路,并不意味著所有障礙電流流入大地,實際上,部分障礙電流借助避雷線進行分流?;诮拥鼐W(wǎng),部分電流直接回流至變壓器,部分短路電流直接流入大地。因此,在計算電流時,應(yīng)充分考慮分流情況。分流系數(shù)是指故障電流與總故障電流的比值,受到多種因素的影響,如土壤特性及檔距等。

    1 系統(tǒng)模型

    以某220kV變電站為例,計劃進行6回220kV出線,此次進行2回,依次接入220kV龍泉及惠灃變電站,2回接入500kV中華變電站、1回接入南定熱電廠、接入220kV龍泉變電站1回、接入220kV惠灃變電站2回。依據(jù)遠景及新建線路長度,預(yù)算臨近站與220kV變電站之間線路長度,具體如表1所示。

    表1 某220kV變電站至各個相鄰站的線路長度

    依據(jù)變電站遠景系統(tǒng)方案,6回線路采用架空線的方式,初始端塔檔距為310m,終端塔檔距為110m。該設(shè)計接地網(wǎng)尺寸規(guī)格為長95.5m、寬43.5m,在布置不等間距時,以11m間距為標準,入地深度為0.9m。接地裝置為十字形,裝置單臂長度為4m,一般而言,接地電阻為11Ω。

    2 站內(nèi)外接地網(wǎng)對分流系數(shù)的影響

    如變電站出現(xiàn)短路,系統(tǒng)電流分布直接決定分流系數(shù),短路中的故障電流未全部流入大地,部分障礙電流借助避雷線分流,部分障礙電流直接流至變壓器,部分短路電流流至大地。剩下短路電流能安全檢驗跨步電壓及接觸電勢,是真正發(fā)揮作用的入地短路電流,可以用以下公式表示:

    式中:基于變電站發(fā)生短路故障,Imax為最大對稱電流有效值,A;In為中性點電流,A;Kf1為分流系數(shù)。若短路故障出現(xiàn)于線路,在短路電流流回變壓器中性點的過程中,基于架空地線,部分短路電流流回,計算入地短路電流可用以下公式表示:

    式中:Kf2為變電站外分流系數(shù)。一般而言,影響分流系數(shù)的因素主要包括接地網(wǎng)接地阻抗、塔桿接地電阻及電氣參數(shù)等。接地網(wǎng)接地阻抗越小,流入大地的故障電流越多;若接地阻抗較大,基于接地網(wǎng),部分短路電流流入大地,借助架空線及電纜,部分短路電流回流至變電站。接地阻抗值極容易發(fā)生改變,因此分流系數(shù)隨之發(fā)生一定的改變??傊?,接地阻抗是影響分流系數(shù)的重要因素之一。塔桿接地電阻越小,借助架空線,故障電流更容易流入大地,進而降低分流系數(shù);若塔桿接地電阻越大,則故障電流難以經(jīng)過桿塔流入大地。地線的電氣參數(shù)中的地線導(dǎo)電能力越強,分流系數(shù)越小;地線導(dǎo)致性能越低,接地網(wǎng)的分流系數(shù)越大。進出線回路數(shù)越多,分流效果越好,流入大地的故障電流越少,分流系數(shù)進而降低;當線路檔數(shù)與檔距增加時,分流系數(shù)隨之增大。

    3 最大入地電流的計算

    依據(jù)掌握的變電站資料,220kV變電站及臨近變電站的短路回流(分單相與三相兩種)處于35kA以下,得出該變電站系統(tǒng)阻抗,如表2所示。

    表2 系統(tǒng)阻抗

    該變電站入土深度低于0.9m,因此季節(jié)性凍土不影響分流系數(shù)。變電站內(nèi)發(fā)生短路故障時,基于地線參數(shù)能影響分流系數(shù)(分流系數(shù)取0.62),將其帶入公式得知,變電站進入大地最大短路電流為13.96kA(電壓為220kV)。變電站外發(fā)生短路故障時,基于地線參數(shù)能影響分流系數(shù)(分流系數(shù)取0.15),將其帶入公式得知,變電站進入大地最大短路電流為12.57kA(電壓為220kV)。通過以上分析可以得出,變電站(220kV)流入大地的短路電流應(yīng)取13.96kA。

    4 設(shè)計目標

    基于相關(guān)規(guī)范及規(guī)定,接地電阻應(yīng)滿足一定條件,可以用以下公式表示:

    式中:R為入地最大電阻,Ω;IG為不對稱電流有效值,A。基于變電站(220kV)流入大地的短路電流取13.96kA,將其帶入公式,接地電阻應(yīng)滿足R≤2000÷IG=2000÷13960=0.1432Ω。一般而言,流入大地的短路電流較大,要使接地電阻小于0.1432Ω,這是難以實現(xiàn)的,所需造價成本較高,且不科學(xué)合理,因此若該變電站(220kV)接地電阻與上述要求不符,為確??绮郊敖佑|電位差滿足要求,可以采用加大絕緣與隔離得以實現(xiàn)?;谌氲刈畲箅娏骷霸O(shè)計目標,得出該變電站跨步及接觸電壓最大安全值,如表3所示。

    表3 最大接觸及跨步電壓安全值(t取0.6s)

    通過表中數(shù)據(jù)可以得知,對于該變電站(220kV)的設(shè)計目標而言,若無碎石,跨步電壓應(yīng)處于370.9V以下,接觸電勢處于276.5V以下;若有22cm厚,潮濕狀態(tài)下電阻率為2550Ω·m的碎石,該區(qū)域跨步電壓應(yīng)處于2720.8V以下,接觸電勢應(yīng)處于847.2V以下。

    5 不等間距和等間距接地網(wǎng)電位分布比較

    對于變電站傳統(tǒng)接地設(shè)計而言,為便于連接及布置地網(wǎng),在滿足跨步及接觸電壓的基礎(chǔ)上,采用等間距的方式來布置均壓導(dǎo)體,主要基于鄰近效應(yīng),地網(wǎng)中心處泄漏電流遠小于邊角處,進而導(dǎo)致地網(wǎng)電位不均勻分布,地網(wǎng)中心網(wǎng)孔接觸電勢遠小于邊角處,且這種差值與網(wǎng)孔數(shù)及地網(wǎng)面積呈正比例關(guān)系。具體而言,隨著網(wǎng)孔數(shù)及地網(wǎng)面積的增加,這種差值隨之變大。一般在對接地網(wǎng)進行優(yōu)化時,存在多個可優(yōu)化的參數(shù),如接觸電勢及電阻,甚至包括跨步電壓。若導(dǎo)體數(shù)與接地網(wǎng)面積保持不變,布置方式(分非均勻及均勻兩種)基本不影響接地電阻值,但改變布置方式能影響跨步電壓及接觸電壓。

    通常情況下,若跨步電壓滿足要求,則接觸電勢也滿足要求。通過布置合適間距的接地體,能降低系統(tǒng)短路故障的地電位升,也能降低過電壓水平,因此設(shè)備安全性得以提升,進而確保二次系統(tǒng)具備一定的可靠性及安全性??偠灾?,采用最佳的布置方式能降低跨步電壓,在確保安全的基礎(chǔ)上,能降低成本費用,為企業(yè)帶來一定的經(jīng)濟效益及社會效益。

    另外,不等間距布置能降低接地電阻。采用不等間距的方式布置能降低土壤邊角電位,土壤表面中心電位隨之升高,進而促使分布于電網(wǎng)中的電位均勻,不僅能有效降低跨步電壓,同時還能減小接觸電勢。在對接地網(wǎng)進行布置時,采用不等間距的方式,能促使網(wǎng)孔電位趨于一致,在此情況下,變電站安全水平得以提高,不等間距布置能減少電流差別。

    6 結(jié)論

    通過以上分析可知,接地阻抗越小,流入大地的故障電流越多;接地阻抗較大,部分短路電流回流至變電站;塔桿接地電阻越大,故障電流難以經(jīng)過桿塔流入大地;當線路檔數(shù)與檔距增加時,分流系數(shù)隨之增大;為確??绮郊敖佑|電位差滿足要求,可以采用加大絕緣與隔離得以實現(xiàn)。對于該變電站(220kV)的設(shè)計目標而言,若無碎石,跨步電壓應(yīng)處于370.9V以下,接觸電勢應(yīng)處于276.5V以下;采用不等間距的方式布置,能降低土壤邊角電位,有效降低跨步電壓,還能減小接觸電勢。

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