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    復(fù)合射孔技術(shù)對(duì)松軟煤層的損傷效果研究

    2022-04-29 05:47:38楊兆中王乃璐李成兵李小剛
    煤炭科學(xué)技術(shù) 2022年3期
    關(guān)鍵詞:巖樣煤巖射孔

    楊兆中,王乃璐,張 平,李成兵,李小剛

    (1.西南石油大學(xué) 油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國(guó)家重點(diǎn)試驗(yàn)室,四川 成都 610500;2.中聯(lián)煤層氣有限責(zé)任公司,北京 100011)

    0 引 言

    煤層氣是一種非常規(guī)天然氣,以吸附狀態(tài)的形式自生自儲(chǔ)在煤層中,由于煤層壓力和滲透率低、氣體在煤層中驅(qū)動(dòng)力低,導(dǎo)致煤層氣解吸和運(yùn)移速度降低,即使是煤層含氣量高的地區(qū),其最終產(chǎn)量也很低[1]。 因此要實(shí)現(xiàn)我國(guó)煤層氣工業(yè)開發(fā),需采取一定的增產(chǎn)措施[2-3]。 與頁(yè)巖不同[4],對(duì)于松軟煤層,由于煤巖彈性模量、抗壓強(qiáng)度低,泊松比高,儲(chǔ)層中存在大量節(jié)理、割理和天然裂縫等[5],導(dǎo)致射孔后采用常規(guī)水力壓裂施工作業(yè)時(shí),常常出現(xiàn)漏失嚴(yán)重,裂縫起裂難,裂縫延伸受地應(yīng)力控制等現(xiàn)象,嚴(yán)重影響煤層氣開發(fā)效果。 復(fù)合射孔技術(shù)將聚能射孔與高能氣體壓裂技術(shù)相結(jié)合,以毫秒級(jí)的升壓速率迅速壓裂地層,在井筒附近壓開多條不受地應(yīng)力控制的多方位裂縫,改善煤層氣開發(fā)效果[6]。 為提高煤層氣井單井產(chǎn)能,實(shí)現(xiàn)煤層氣效益開發(fā),開展復(fù)合射孔技術(shù)對(duì)松軟煤層的損傷效果研究具有重要意義。 目前,復(fù)合射孔對(duì)煤巖損傷效果的研究并不成熟。 劉曉輝等[7]對(duì)無煙煤進(jìn)行了不同應(yīng)變率下沖擊動(dòng)力試驗(yàn),研究了能量耗散與應(yīng)變率的關(guān)系。 孫可明等[8]利用理論與數(shù)值模擬的方法研究了低滲煤層預(yù)裂爆破裂紋的擴(kuò)展規(guī)律。 張文清等[9]對(duì)煤巖進(jìn)行不同應(yīng)變率條件下的沖擊壓縮試驗(yàn),分析了沖擊加載速率對(duì)煤巖破碎耗能和塊度分布的影響。 武進(jìn)壯等[10]研究了煤儲(chǔ)層的高能氣體壓裂下的裂縫擴(kuò)展情況。 李楊[11]通過實(shí)驗(yàn)研究了煤體在高壓氣體作用下的爆破致裂規(guī)律。 結(jié)合前人的研究成果,針對(duì)煤巖彈性模量低,抗壓強(qiáng)度低,泊松比高,儲(chǔ)層中存在大量節(jié)理、割理和天然裂縫等特點(diǎn),以充分改造煤儲(chǔ)層為目標(biāo),筆者采用實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬相結(jié)合的方法,研究復(fù)合射孔對(duì)煤巖的損傷效應(yīng),分析原生裂縫、推進(jìn)劑類型及其配置方式對(duì)煤巖損傷效果的影響,為后續(xù)復(fù)合射孔技術(shù)的發(fā)展提供一定的數(shù)據(jù)支撐。

    1 復(fù)合射孔技術(shù)的相關(guān)理論

    1.1 聚能射孔理論

    聚能射孔的原理是利用聚能炸藥的聚能效應(yīng)形成高速金屬射流,高速金屬射流穿透地層形成一定深度的孔道,從而在井筒與儲(chǔ)層之間形成連接通道。 所謂聚能效應(yīng)通常稱為“門羅效應(yīng)”,即炸藥爆炸后,爆炸物沿著炸藥表面的法向運(yùn)動(dòng)。 因此,聚能射孔彈起爆后,藥型罩在爆轟產(chǎn)物壓力作用下壓垮變形,并運(yùn)行到軸線上匯合形成射流,這股高速、高壓射流使爆炸產(chǎn)生的化學(xué)能匯聚,從而增強(qiáng)射孔能力[11]。

    1.2 高能氣體壓裂理論

    高能氣體壓裂技術(shù)是利用火藥或火箭推進(jìn)劑快速燃燒產(chǎn)生的高溫高壓氣體,在適當(dāng)?shù)募虞d速率下,在井筒附近壓開多方位的裂縫,溝通天然裂縫,從而使油氣水井增產(chǎn)增注[12]。 高能氣體壓裂技術(shù)的作用體現(xiàn)在以下4 個(gè)方面:①機(jī)械作用。 高加載速率的氣體壓力,可形成徑向多裂縫體系,解除井筒附近的污染,并增加溝通天然裂縫的機(jī)會(huì)。 ②熱作用?;鹚幦紵龝r(shí)釋放出大量的熱能,燃燒點(diǎn)處的氣體溫度高達(dá)2 000 ℃,處理1 ~3 h 后整個(gè)射孔井段井筒附近溫度提高20 ~50 ℃。 這些熱量可融化近井地帶的蠟質(zhì)瀝青質(zhì),改善地層孔隙度和滲透性。 ③化學(xué)作用。 火藥燃燒產(chǎn)生大量CO2、CO、HCl、NO、NO2等酸性氣體,有刻蝕裂縫和保護(hù)地層的作用。 ④振動(dòng)脈沖作用。 在裂縫延伸過程中,伴隨著壓力脈沖波動(dòng)過程,對(duì)沖刷近井堵塞物有著積極作用。

    1.3 復(fù)合射孔技術(shù)原理

    復(fù)合射孔技術(shù)將聚能射孔與高能氣體壓裂技術(shù)相結(jié)合[13],在聚能射孔的基礎(chǔ)上,將復(fù)合推進(jìn)劑引入到射孔槍內(nèi)作為二次能量,聚能射孔彈射孔形成孔道的同時(shí),復(fù)合推進(jìn)劑被激發(fā)燃燒,在槍內(nèi)產(chǎn)生高溫高壓氣體,通過槍身泄壓孔釋放并直接進(jìn)入射孔孔道,對(duì)地層進(jìn)行有效的氣體壓裂,形成孔縫結(jié)合型的深穿透,在近井地帶形成廣泛的裂縫網(wǎng)絡(luò),大幅度提高近井地帶的導(dǎo)流能力。

    2 煤巖相關(guān)試驗(yàn)

    為真實(shí)地說明復(fù)合射孔對(duì)煤巖損傷效應(yīng)數(shù)值計(jì)算的準(zhǔn)確性,結(jié)合AUTODYN 軟件[14]對(duì)材料所需要的數(shù)據(jù),從我國(guó)滇東黔西的松軟煤層[15]中選取煤樣進(jìn)行相關(guān)力學(xué)參數(shù)測(cè)試。 所測(cè)量的數(shù)據(jù)具體為巖樣的泊松比、彈性模量、差應(yīng)力(抗壓強(qiáng)度)及靜態(tài)壓縮下應(yīng)力應(yīng)變曲線。 為深入研究復(fù)合射孔對(duì)煤巖的損傷效應(yīng),使用分離式霍普金斯桿(SHPB)對(duì)煤樣進(jìn)行室內(nèi)沖擊試驗(yàn),研究煤巖在高升壓速率下的破壞形式。

    2.1 煤巖靜態(tài)壓縮試驗(yàn)

    為準(zhǔn)確測(cè)試煤巖的泊松比、彈性模量、差應(yīng)力(抗壓強(qiáng)度)及在靜態(tài)壓縮下應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線,制備了4 組直徑在25 mm 左右,長(zhǎng)度在50 mm 左右的巖心(圖1),并根據(jù)所取煤巖的深度加上相應(yīng)的圍壓,其試驗(yàn)結(jié)果見表1,圍壓9.4 MPa 下應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖2 所示。

    表1 煤巖基本力學(xué)參數(shù)測(cè)試結(jié)果Table 1 Coal basic mechanical parameters

    圖1 巖樣Fig.1 Coal samples

    由表1 可以看出,樣品2 與其他3 組測(cè)試結(jié)果相差較大,因此將樣品2 試驗(yàn)結(jié)果舍去,剩余3 組樣品泊松比、彈性模量、抗壓強(qiáng)度平均依次為0.404、4 827.7和20.5 MPa。

    由圖2 可以看出,煤巖在靜態(tài)壓縮下表現(xiàn)出偏塑性的特性,抗壓強(qiáng)度為18 ~25 MPa,表明其內(nèi)部原有的張開性結(jié)構(gòu)面較少,巖石受壓后直接進(jìn)入到彈性變形階段。

    圖2 4 組煤巖在靜態(tài)壓縮下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.2 Stress and strain curves of 4 coal samples under static compression

    2.2 分離式霍普金森桿測(cè)試

    煤巖的在動(dòng)態(tài)壓縮下的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線由分離式霍普金森桿(SHPB)進(jìn)行測(cè)試[16],分離式霍普金森桿試驗(yàn)技術(shù)是研究中高應(yīng)變率下材料力學(xué)性能的最主要、可靠的試驗(yàn)方法,是爆炸與沖擊動(dòng)力學(xué)試驗(yàn)技術(shù)的重要組成部分。

    1)試驗(yàn)材料準(zhǔn)備。 為對(duì)煤巖進(jìn)行SHPB 測(cè)試,選取滇東黔西的煤巖,制作了6 塊直徑約30 mm,長(zhǎng)度在18 mm 左右的巖樣(圖3),各巖樣兩端面打磨光滑且平行,每個(gè)相同的應(yīng)變率范圍內(nèi)測(cè)試2 組。

    圖3 巖樣Fig.3 Preparations of coal samples

    2)SHPB 試驗(yàn)裝置及原理。 沖擊動(dòng)態(tài)試驗(yàn)采用分離式霍普金森壓桿試驗(yàn)裝置完成(圖4a),試驗(yàn)設(shè)備子彈直徑為14.5 mm。 壓桿材料選擇強(qiáng)度較高的7075- T6 鋁,采用的錐形變截面入射桿桿長(zhǎng)2 000 mm,直徑30 mm(圖4b)。

    圖4 SHPB 設(shè)備示意Fig.4 Schematic of SHPB equipment

    試樣夾在入射桿和轉(zhuǎn)化桿之間。 用高壓氮?dú)怛?qū)動(dòng)加載裝置(子彈)以一定的速度撞擊入射桿,在入射桿內(nèi)產(chǎn)生一個(gè)應(yīng)力脈沖,即入射波。 入射波沿入射桿向試樣傳播,經(jīng)過輸入桿應(yīng)變計(jì)被記錄下來。當(dāng)入射波傳播到試樣位置時(shí),推動(dòng)試樣開始變形,并在入射桿中產(chǎn)生一個(gè)反向應(yīng)力脈沖,即反射波;到達(dá)入射桿應(yīng)變計(jì)時(shí)也被記錄下來。 另一部分脈沖透過試樣進(jìn)入轉(zhuǎn)化桿向前傳播,即透射波,經(jīng)過轉(zhuǎn)化桿應(yīng)變計(jì)時(shí)也被記錄下來。 利用實(shí)驗(yàn)記錄的3 個(gè)典型脈沖信號(hào),可以計(jì)算材料的動(dòng)態(tài)應(yīng)力及應(yīng)變參數(shù)[17]。

    3)試驗(yàn)準(zhǔn)備。 在試驗(yàn)中,使用分離式霍普金斯壓桿作為試驗(yàn)設(shè)備。 試驗(yàn)開始前,需要在彈性桿的兩端進(jìn)行潤(rùn)滑措施,在煤樣兩端也需要潤(rùn)滑,如凡士林等,保證煤樣端面與桿件端面接觸完全(圖5)。在SHPB 試驗(yàn)中,當(dāng)一個(gè)壓縮應(yīng)力脈沖作用于巖樣時(shí),巖樣會(huì)產(chǎn)生橫向膨脹,若壓桿與巖樣接觸潤(rùn)滑不足,會(huì)產(chǎn)生額外摩擦力,阻滯巖樣端面的橫向變形[18]。

    圖5 煤樣與桿件接觸示意Fig.5 Schematic of contact between coal sample and pole

    4)試驗(yàn)結(jié)果分析。 SHPB 試驗(yàn)中,煤樣受沖擊載荷,應(yīng)變率從300 ~1 200 s-1依次增加,每次增加200 s-1。 試驗(yàn)數(shù)據(jù)采用“二波法”處理[19]。 從應(yīng)力應(yīng)變曲線(圖6)來看,煤巖表現(xiàn)出明顯的沖擊脆性。隨沖擊加載應(yīng)變率的增加,煤巖峰值應(yīng)力不斷增加,當(dāng)應(yīng)變力高于843 s-1后,應(yīng)變率效應(yīng)更加顯著。 與常規(guī)靜態(tài)壓縮巖石力學(xué)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)的偏塑性不同,此試驗(yàn)表明煤巖有明顯的沖擊脆性,表現(xiàn)出很強(qiáng)的氣動(dòng)力沖擊可壓性。

    圖6 6 組煤巖應(yīng)力應(yīng)變曲線Fig.6 Stress and strain curves of 6 coal samples

    3 復(fù)合射孔誘導(dǎo)煤巖起裂數(shù)值計(jì)算

    3.1 模型的建立

    復(fù)合射孔作用到地層中需依次穿過套管、水泥環(huán),建立1.5 m×1.5 m 二維對(duì)稱計(jì)算模型(圖7), 選用的套管材料參數(shù)見表2,水泥環(huán)厚度設(shè)定為20 mm,抗壓強(qiáng)度為20 MPa,復(fù)合射孔槍外徑為89 mm,推進(jìn)劑外置在射孔槍外表面,厚度為10 mm。 為減少數(shù)值計(jì)算時(shí)間,先建立射孔模型,借助軟件的映射功能,將爆炸形成的高速金屬射流映射到復(fù)合射孔數(shù)值計(jì)算模型中,避免了炸藥爆炸形成金屬射流等復(fù)雜動(dòng)力學(xué)過程,從而大大節(jié)約了計(jì)算時(shí)間。

    圖7 數(shù)值計(jì)算模型Fig.7 Model of numerical calculation

    表2 套管參數(shù)Table 2 Casing parameters

    結(jié)合滇東黔西松軟煤層的特性,數(shù)值計(jì)算中確定Druker-Prager 和Cumulative Damage 作為煤巖本構(gòu)和損傷模型,相關(guān)參數(shù)見表3。

    表3 煤巖相關(guān)參數(shù)Table 3 Coal parameters

    3.2 數(shù)值計(jì)算結(jié)果分析

    1)原生裂縫的影響。 建立一個(gè)普通射孔模型(圖8)作為對(duì)比,并逐步研究原生裂縫對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響(圖9),最后研究推進(jìn)劑的類型(圖10)及推進(jìn)劑配置方式對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響(圖11)。

    圖8 普通射孔對(duì)煤巖的損傷效應(yīng)Fig.8 Damage effect of perforation on coal

    圖9 復(fù)合射孔有無原生裂縫時(shí)對(duì)煤巖的損傷效應(yīng)Fig.9 Damage effect of coal bearing on presence or absence of primary cracks by compound perforation

    由圖8、9 可以看出:在松軟煤層中應(yīng)用復(fù)合射孔技術(shù)時(shí),剪切和拉伸破壞范圍明顯增大,損傷裂縫數(shù)量更多,裂縫擴(kuò)展更長(zhǎng);煤巖內(nèi)原生裂縫對(duì)復(fù)合射孔時(shí)煤巖損傷裂縫萌生、擴(kuò)展和延伸產(chǎn)生明顯影響;相比于普通射孔,復(fù)合射孔時(shí)水泥環(huán)及近井筒區(qū)煤巖損傷破壞明顯,井筒穩(wěn)定性遭受一定程度破壞。

    2)推進(jìn)劑的影響。 復(fù)合射孔高壓氣動(dòng)力誘導(dǎo)煤巖損傷效應(yīng)的強(qiáng)弱取決于推進(jìn)劑的種類。 計(jì)算時(shí)選取了HMX-HTPB、KCI04-AI、NEXPLO 三種推進(jìn)劑,由計(jì)算結(jié)果可以看出:HMX-HTPB 系推進(jìn)劑[20],在井筒周圍壓裂作用明顯,形成多條損傷裂紋,從0.2 ms開始升壓,在0.25 ms 壓力達(dá)到30 GPa(圖10);KCI04-AI 系推進(jìn)劑在井筒周圍產(chǎn)生粉碎區(qū),形成多條短裂縫,引爆瞬間開始升壓,在0.7 ms 時(shí)壓力達(dá)到峰值2.6 GPa(圖11);NEXPLO 系推進(jìn)劑在井筒周圍產(chǎn)生粉碎區(qū)更加明顯,短裂縫更多,從0.01 ms 開始升壓,在0.025 ms 壓力達(dá)峰值12 GPa(圖12)。 HMX-HTPB 系推進(jìn)劑,由于其點(diǎn)火后升壓延遲時(shí)間長(zhǎng),對(duì)聚能射流射孔不產(chǎn)生影響,對(duì)射孔孔道及井筒周圍煤巖壓裂作用明顯,形成多條損傷裂紋。因此,3 種推進(jìn)劑,HMX-HTPB 系推進(jìn)劑較適用于復(fù)合射孔。

    圖10 HMX-HTPB 推進(jìn)劑對(duì)煤巖損傷效應(yīng)的影響及其pg-t 曲線Fig.10 Effect of HMX-HTPB propellant on coal damage and the pg-t curve

    圖11 KCI04-AI 推進(jìn)劑對(duì)煤巖損傷效應(yīng)的影響及其Pg-t 曲線Fig.11 Effect of KCI04-AI propellant on coal damage and the Pg-t curve

    圖12 NEXPLO 推進(jìn)劑對(duì)煤巖損傷效應(yīng)的影響及其Pg-t 曲線Fig.12 Effect of NEXPLO propellant on coal damage and the Pg-t curve

    3)推進(jìn)劑配置方式的影響。 在復(fù)合射孔器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中,推進(jìn)劑配置方式通常有內(nèi)置在射孔槍管內(nèi)表面(圖13)和外置在射孔槍管外表面(圖14)2種方式。

    圖13 推進(jìn)劑內(nèi)置對(duì)復(fù)合射孔效應(yīng)的影響Fig.13 Effect of propellant built-in on compound perforation

    圖14 推進(jìn)劑外置對(duì)復(fù)合射孔效應(yīng)的影響Fig.14 Effect of external propellant on compound perforation

    結(jié)果表明:外置推進(jìn)劑時(shí),復(fù)合射孔后,對(duì)射孔孔道附近的煤巖壓裂改造作用較為明顯,形成多條延伸距離較遠(yuǎn)的損傷裂紋;對(duì)套管、水泥環(huán)的損傷破壞效應(yīng)相對(duì)弱。

    4 結(jié) 論

    1)煤巖在靜態(tài)壓縮下呈現(xiàn)偏塑性,但通過分離式霍普金斯桿對(duì)煤樣進(jìn)行的沖擊試驗(yàn)表明,煤巖在高速率載荷加載下有明顯的沖擊脆性,表現(xiàn)出很強(qiáng)的氣動(dòng)力沖擊可壓性,為復(fù)合射孔技術(shù)在松軟煤層中的可行性提供了有利的試驗(yàn)基礎(chǔ)。

    2)在松軟煤層中應(yīng)用復(fù)合射孔技術(shù)時(shí),會(huì)在井筒周圍產(chǎn)生多條徑向裂縫,原生裂縫對(duì)裂縫起裂、擴(kuò)展及延伸有明顯的影響。

    3)HMX-HTPB 系推進(jìn)劑,點(diǎn)火升壓延遲時(shí)間長(zhǎng),對(duì)射孔孔道及井筒周圍煤巖壓裂作用明顯,因此較適用于復(fù)合射孔;推進(jìn)劑外置對(duì)射孔孔道附近的煤巖壓裂改造作用較為明顯,形成多條延伸距離較遠(yuǎn)的損傷裂紋,對(duì)套管、水泥環(huán)的損傷破壞效應(yīng)相對(duì)較弱。

    4)復(fù)合射孔技術(shù)能夠?qū)Φ貙舆M(jìn)行有效的氣體壓裂在近井地帶形成廣泛的裂縫網(wǎng)絡(luò),大幅度提高近井地帶的導(dǎo)流能力,為改造松軟煤層提供了有效的途徑。

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