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    用于城軌直流牽引系統(tǒng)的混合型MMC全橋子模塊比例設(shè)計(jì)方法

    2022-04-26 09:18:02席嫣娜李笑彤李子明魏應(yīng)冬李笑倩王方敏李偉李偉瑞
    中國電力 2022年4期
    關(guān)鍵詞:橋臂電容直流

    席嫣娜,李笑彤,李子明,魏應(yīng)冬,李笑倩,王方敏,李偉,李偉瑞

    (1. 國網(wǎng)北京市電力公司,北京 100031;2. 電力系統(tǒng)及發(fā)電設(shè)備控制和仿真國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(清華大學(xué)電機(jī)系),北京 100084;3. 北京電力經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院有限公司,北京市 100055)

    0 引言

    目前中國地鐵多采用1 500 V或750 V的直流牽引供電方式[1],牽引變電所基本上都采用二極管不控整流裝置[2-3],直流電壓不可控且能量只能單向流動(dòng)。當(dāng)列車運(yùn)行在制動(dòng)模式時(shí),列車的電機(jī)進(jìn)入到發(fā)電工況,制動(dòng)能量無法回饋給交流電網(wǎng),還會(huì)導(dǎo)致牽引網(wǎng)直流電壓顯著升高,必須通過列車內(nèi)部的制動(dòng)電阻進(jìn)行消耗,造成較大的能源浪費(fèi)。

    當(dāng)二極管不控整流裝置被替換為電壓源型雙向變流器后,每個(gè)牽引所的節(jié)點(diǎn)電壓就可以根據(jù)系統(tǒng)級(jí)的策略進(jìn)行控制。通過判別機(jī)車當(dāng)前處于牽引狀態(tài)還是制動(dòng)狀態(tài),靈活地調(diào)節(jié)全線各節(jié)點(diǎn)的電壓,實(shí)現(xiàn)直流線路上的潮流可控、調(diào)度優(yōu)化。運(yùn)用電力電子技術(shù)的雙向變流器有著直流電壓穩(wěn)定可調(diào)、能量雙向流動(dòng)、功率解耦控制等特性[4-5]。目前用于低壓直流系統(tǒng)的雙向變流器基本上都使用兩電平的三相半橋拓?fù)?,其峰值功率不足,難以滿足實(shí)際情況的需要。為提升峰值功率并聯(lián)多重化時(shí)會(huì)帶來動(dòng)態(tài)均流和穩(wěn)態(tài)均流的問題[6-7]。模塊化多電平換流器(modular multilevel converter, MMC)是高壓柔性直流輸電領(lǐng)域應(yīng)用最廣泛的雙向變流器拓?fù)鋄8-9]。相比于常規(guī)的兩電平變流器,MMC有著諧波含量小、容量上限高、模塊化設(shè)計(jì)方便拓展等優(yōu)勢[10-11]。

    城市軌道交通直流牽引供電系統(tǒng)是一個(gè)低電壓大電流的系統(tǒng),交流電壓等級(jí)較高而直流電壓等級(jí)較低,適合選用混合型MMC拓?fù)鋄12-14]?;旌闲蚆MC的橋臂由全橋子模塊和半橋子模塊混合構(gòu)成,有較高的電壓調(diào)制比。全橋子模塊輸出負(fù)電平,可以降低橋臂的交流電流[15],減少開關(guān)器件中的峰值電流。在選擇同樣電流等級(jí)的開關(guān)器件時(shí),混合型MMC的峰值功率明顯大于現(xiàn)有的兩電平變流器,還具有直流故障清除能力[16-18],可以隔離牽引網(wǎng)和公共電網(wǎng),減少直流斷路器的使用。

    混合型MMC的全橋子模塊比例是主回路參數(shù)中最基礎(chǔ)的參數(shù)[19],直接影響著拓?fù)浞桨傅慕?jīng)濟(jì)性。目前混合型MMC的全橋子模塊比例設(shè)計(jì)方法基本上都是在調(diào)制比小于1的工況下[20-21],在調(diào)制比大于1的工況下全橋子模塊比例的設(shè)計(jì)方法研究比較少。文獻(xiàn)[22-23]對(duì)混合型MMC穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)橋臂電壓輸出范圍和全橋子模塊比例的關(guān)系進(jìn)行了說明,主要應(yīng)用在中高壓輸電領(lǐng)域。文獻(xiàn)[24]研究在調(diào)制比小于1的工況下使用閉鎖控制方式清除直流故障,全橋子模塊的配置比例需要滿足的條件。文獻(xiàn)[25]研究在調(diào)制比大于1的工況下使用零直流電壓控制清除直流故障,全橋子模塊的配置比例需要滿足的條件。在直流牽引系統(tǒng)中,沒有對(duì)換流站快速重啟的需求,而是要求線路上相鄰換流站具備運(yùn)行能力來保證供電持續(xù)性,所以在調(diào)制比大于1時(shí),可以使用可靠性和經(jīng)濟(jì)性更好的閉鎖方式清除直流故障。在低壓大電流系統(tǒng)中設(shè)計(jì)MMC參數(shù),電容電壓波動(dòng)是次要因素,而橋臂電流峰值是主要的影響因素。本文針對(duì)城市軌道交通直流牽引供電系統(tǒng)的特點(diǎn),提出一種混合型MMC全橋子模塊比例的設(shè)計(jì)方法,適用于MMC長期運(yùn)行在調(diào)制比大于1的工況下。在設(shè)計(jì)參數(shù)時(shí)直接將牽引直流電壓和全橋子模塊數(shù)量關(guān)聯(lián)起來,穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)MMC的輸出能力需求自然滿足,暫態(tài)故障時(shí)用閉鎖方式清除直流故障。

    1 混合型MMC拓?fù)?/h2>

    混合型MMC的直流牽引供電系統(tǒng)如圖1所示,MMC主回路及子模塊拓?fù)淙鐖D2所示。一個(gè)單元由上、下兩個(gè)橋臂組成,每個(gè)橋臂由N個(gè)子模塊和一個(gè)橋臂電感串聯(lián)而成,N個(gè)子模塊包含F(xiàn)個(gè)全橋子模塊和H個(gè)半橋子模塊,滿足N=F+H。全橋子模塊由絕緣柵雙極型晶體管(IGBT)全橋和儲(chǔ)能電容組成。半橋子模塊由IGBT半橋和儲(chǔ)能電容組成。

    圖1 使用混合型MMC的直流牽引供電系統(tǒng)Fig. 1 DC traction power supply system based on hybrid MMC

    圖2 混合型MMC拓?fù)銯ig. 2 Hybrid MMC topology

    混合一般指全橋子模塊和半橋子模塊混合,通??煞譃?種混合方式:同一個(gè)橋臂內(nèi)不同子模塊混合,上橋臂和下橋臂的全橋子模塊比例相同;橋臂間不同子模塊混合,全橋子模塊全部集中在某一個(gè)橋臂。考慮到上下橋臂電壓的對(duì)稱性,以及為了能夠靈活設(shè)計(jì)全橋子模塊的比例,本文研究的混合型MMC為同一個(gè)橋臂內(nèi)不同子模塊的混合方式。

    2 全橋子模塊比例設(shè)計(jì)原理

    設(shè)變流器的容量為S,直流電壓為Udc,直流電流為Idc,交流相電流峰值為Im,交流側(cè)功率因數(shù)為cosφ。則電壓調(diào)制比m為

    式中:Um為交流相電壓峰值。

    以a相為例,上下橋臂電流為

    式中:iap為a相上橋臂電流;ian為a相下橋臂電流;ω為角頻率;φ為功率因數(shù)角;t為時(shí)間。

    混合型MMC輸出的直流電壓等于牽引電壓750 V或1 500 V,交流端經(jīng)過三相變壓器和10 kV或35 kV系統(tǒng)相連。在滿載時(shí),MMC中的直流電流很大,橋臂中的直流分量占據(jù)了橋臂電流容量的很大一部分。為了降低橋臂電流容量,需要降低MMC橋臂中的交流電流,那么可以提高M(jìn)MC的交流電壓,使得調(diào)制比m>1,全橋子模塊長期處于負(fù)電平輸出狀態(tài)。

    2.1 穩(wěn)態(tài)運(yùn)行的需求

    交流電壓和直流電壓波形如圖3所示。當(dāng)交流側(cè)電壓達(dá)到正向峰值時(shí),上橋臂需要輸出最大的負(fù)電壓,下橋臂需要輸出最大的正電壓。

    圖3 交流電壓和直流電壓波形Fig. 3 AC voltage and DC voltage waveform

    橋臂子模塊數(shù)目和全橋子模塊數(shù)目需要滿足穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)的輸出能力,即

    式中:Uc為子模塊電容電壓。

    若Udc為Uc的整數(shù)倍K,則式(3)可簡化為

    2.2 直流故障清除能力的需求

    當(dāng)系統(tǒng)的直流側(cè)發(fā)生線間短路故障時(shí),混合型MMC快速閉鎖所有子模塊,子模塊電容串聯(lián)在交流回路中,產(chǎn)生反電動(dòng)勢,使得所有二極管截至,從而阻斷直流側(cè)的故障電流[26],直流故障電流通路如圖4所示。

    圖4 直流故障電流通路Fig. 4 DC fault current path

    如果橋臂電流為負(fù)方向,故障時(shí)刻電壓為

    式中:uL-L為系統(tǒng)交流側(cè)的線電壓;uD為存在故障電流時(shí)所有導(dǎo)通的二極管正向電壓之和;Ur為系統(tǒng)直流側(cè)的殘壓。

    全橋子模塊數(shù)目需要滿足二極管具有反向截至電壓,即

    2.3 調(diào)制方式對(duì)調(diào)制比的影響

    由于在運(yùn)行過程中全橋子模塊可以輸出負(fù)電平,全橋子模塊和半橋子模塊的開關(guān)函數(shù)會(huì)有不同,所以混合型MMC的調(diào)制策略和傳統(tǒng)的半橋型MMC調(diào)制方式也有不同[22-23]。無論使用哪種調(diào)制方法,半橋子模塊都只有輸出正電平或旁路2種情況。當(dāng)調(diào)制比較大時(shí),橋臂中的直流分量占主導(dǎo),會(huì)使得橋臂電流變成單極性,橋臂電壓和橋臂電流波形如圖5所示。半橋子模塊只有充電情況或者只有放電情況。為保持半橋子模塊電容電壓平衡,橋臂電流必須是雙極性的,這一要求會(huì)限制混合型MMC的調(diào)制比。

    圖5 橋臂電壓和橋臂電流波形Fig. 5 Arm voltage and arm current waveform

    以a相上橋臂電流為例,直流電流是負(fù)方向,最大電流為正極性,電流關(guān)系為

    MMC的輸入功率和輸出功率守恒,即

    3 全橋子模塊比例設(shè)計(jì)流程

    直流牽引供電系統(tǒng)的全橋子模塊比例設(shè)計(jì)流程如圖6所示,具體步驟如下。

    圖6 全橋子模塊比例設(shè)計(jì)流程Fig. 6 Design process of the proportion of full-bridge submodule

    (1)通常橋臂電流峰值選擇要小于開關(guān)器件連續(xù)直流電流的一半,本文根據(jù)常用開關(guān)器件電流等級(jí)選擇橋臂電流峰值Iarm_peak,即

    (3)根據(jù)開關(guān)器件的電流等級(jí)確定電壓等級(jí)選擇子模塊電容電壓Uc,通常子模塊電容電壓選擇要小于開關(guān)器件額定電壓的一半。本文中選擇Uc時(shí)使得Udc為Uc的整數(shù)倍K。

    (4)根據(jù)功率守恒計(jì)算出變流器的相電壓峰值,即

    (5)計(jì)算出變流器的電壓調(diào)制比,需要滿足橋臂電流雙極性條件m<2。如不滿足,則需要重新選取開關(guān)器件的電壓和電流等級(jí)。

    (6)橋臂中的模塊數(shù)需滿足最大負(fù)電壓和最大正電壓的輸出能力,以及直流故障清除能力,即

    根據(jù)計(jì)算出的K和m,求出變流器橋臂中子模塊數(shù)量的最小值和全橋子模塊數(shù)目的最小值,確定F和N。

    4 算例分析

    假設(shè)在城市軌道交通直流牽引供電系統(tǒng)中Udc為1 500 V,混合型MMC的額定容量為6 MV·A,穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)負(fù)荷功率因數(shù)范圍為0.9<cosφ<1。計(jì)算步驟如下。

    (1)橋臂電流峰值需要滿足Iarm_peak>2 815 A,由于負(fù)荷電流較大,可用多只IGBT并聯(lián),Iarm_peak=3 000 A。

    (2)計(jì)算Im=3 333 A。

    (3)選擇子模塊電容電壓Uc=750 V,K=2。

    (4)變流器的相電壓峰值Um=1 333 V。

    (5)計(jì)算變流器的電壓調(diào)制比為m=1.78,滿足條件m<2。

    (6)根據(jù)前面所提的全橋子模塊比例設(shè)計(jì)方法,N和F的關(guān)系為

    式(19)取整后為

    雖然得到N和F的最小值,但是它們的取值結(jié)果依然有很多種選擇。本文選擇了3組參數(shù),子模塊數(shù)目如表1所示。在PSCAD中搭建仿真模型,驗(yàn)證穩(wěn)態(tài)運(yùn)行能力和直流故障清除能力,并根據(jù)仿真結(jié)果,比較橋臂子模塊數(shù)量和全橋子模塊數(shù)量變化時(shí)的影響。

    表1 MMC橋臂子模塊數(shù)目參數(shù)Table 1 Number of sub-modules in MMC arm

    4.1 穩(wěn)態(tài)運(yùn)行和直流故障清除能力驗(yàn)證

    混合型MMC的交流側(cè)經(jīng)過1個(gè)10 kV/1.63 kV的三相變壓器與10 kV電力系統(tǒng)相連,在1.0 s時(shí)設(shè)置直流極間金屬性故障,經(jīng)過1 ms后MMC閉鎖,觀察故障前后的交流電壓、交流電流、直流電壓和直流電流波形,仿真結(jié)果如圖7所示。

    圖7 混合型MMC穩(wěn)態(tài)運(yùn)行和直流故障清除仿真波形Fig. 7 Hybrid MMC steady state operation and DC fault clearing simulation waveform

    當(dāng)橋臂子模塊數(shù)量N=4時(shí),交流側(cè)電流波形畸變嚴(yán)重,不滿足10 kV系統(tǒng)的并網(wǎng)電流諧波含量要求。將全橋子模塊數(shù)目從2增大到4后,即從混合型MMC變?yōu)槿珮蛐蚆MC,交流側(cè)電流波形依然沒有改善。繼續(xù)增加子模塊數(shù)目,當(dāng)橋臂內(nèi)包含4個(gè)全橋子模塊和2個(gè)半橋子模塊時(shí),交流電流波形得到明顯改善。對(duì)交流電流進(jìn)行快速傅立葉變換(FFT),具體結(jié)果如圖8所示??傊C波畸變率從19%降低到2%。這說明在低電壓大電流的城市軌道交通直流牽引供電系統(tǒng)中,根據(jù)混合型MMC全橋子模塊比例的設(shè)計(jì)方法得到子模塊總數(shù)的和全橋子模塊數(shù)的最小值后,不能只考慮經(jīng)濟(jì)性,并不是子模塊數(shù)越小越好。因?yàn)镸MC的子模塊數(shù)目很少,等效開關(guān)頻率很低,諧波含量很大,并且負(fù)荷電流也很大,控制精度上稍有誤差,就會(huì)引起很大的電壓波動(dòng)。當(dāng)橋臂的子模塊數(shù)目增多后,子模塊電容電壓波動(dòng)減小,更有利于控制,電流波形質(zhì)量得到改善。

    圖8 交流電流FFT結(jié)果Fig. 8 FFT results of AC current

    直流故障電流清除對(duì)比如圖9所示。3組參數(shù)都可以清除直流故障。對(duì)比第1組參數(shù)和第2組參數(shù),可以發(fā)現(xiàn)當(dāng)全橋子模塊數(shù)目增多,閉鎖后交流回路中的反向電容電壓增大,直流故障電流更快速地減小至0。對(duì)比第2組參數(shù)和第3組參數(shù),全橋子模塊數(shù)目沒有增加,只有半橋子模塊數(shù)目增加,僅在半個(gè)周波內(nèi)反向電容電壓增大,直流故障電流的衰減速度變化不明顯。

    圖9 直流故障電流清除對(duì)比Fig. 9 Comparison of DC fault current clearance

    4.2 子模塊數(shù)目對(duì)電容電壓波動(dòng)的影響

    使用表1的3組參數(shù),選擇損耗較小的調(diào)制方式,采用電容電壓排序算法,載波頻率全都是15倍基頻。當(dāng)N=4時(shí),子模塊電容選擇為30 mF;當(dāng)N=6時(shí),子模塊電容選擇為20 mF,以a相上橋臂為例,觀察子模塊電容電壓、橋臂電流和橋臂電壓,仿真結(jié)果如圖10所示。

    因?yàn)楸舅憷械恼{(diào)制比較大(m=1.78),所以橋臂電流中直流分量較大而交流分量較小,橋臂電流大部分時(shí)候都處于負(fù)極性狀態(tài),根據(jù)電容電壓排序算法,全橋子模塊的電容電壓波動(dòng)較大,半橋子模塊的電容電壓波動(dòng)較小且投入的時(shí)間較少。

    在圖10 a)中,電容電壓最大值約0.87 kV,最小值約0.7 kV,波動(dòng)可達(dá)到11%,全橋子模塊投入時(shí),電容電壓波動(dòng)較大,全橋子模塊和半橋子模塊都投入時(shí),由于總電容數(shù)的增加,電容電壓波動(dòng)較小。在圖10 b)中,橋臂中的半橋子模塊全部替換成全橋子模塊,電容電壓波動(dòng)情況一致,電容電壓最大值約0.85 kV,最小值約0.7 kV,電壓波動(dòng)為9.7%,略有減小。當(dāng)使用第3組參數(shù)時(shí),可以進(jìn)行交替充放電的電容數(shù)目增多,充放電過程減緩,電容電壓最大值約0.82 kV,最小值約0.72 kV,電容電壓的波動(dòng)減小為6.5%。由圖10可知,當(dāng)橋臂子模塊數(shù)目N恒定時(shí),增加全橋子模塊的比例對(duì)電容電壓波動(dòng)抑制的效果有限,當(dāng)新增半橋子模塊數(shù)目后,電容電壓波動(dòng)會(huì)有明顯減小的趨勢。

    圖10 子模塊電容電壓波動(dòng)仿真波形Fig. 10 Submodule voltage fluctuation simulation waveform

    5 結(jié)論

    本文針對(duì)城市軌道交通直流牽引供電系統(tǒng)的特點(diǎn),提出適用于低電壓大電流系統(tǒng)的混合型MMC供電方案,對(duì)全橋子模塊比例的設(shè)計(jì)方法進(jìn)行了分析,給出設(shè)計(jì)流程。全橋子模塊比例的設(shè)計(jì)既要滿足穩(wěn)態(tài)運(yùn)行的需求,也要滿足直流故障清除能力的需求。全橋子模塊比例的設(shè)計(jì)還和MMC穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)的調(diào)制比直接相關(guān),MMC長期處于調(diào)制比大于1的運(yùn)行工況,為滿足半橋子模塊電容的充放電平衡,對(duì)調(diào)制比的設(shè)計(jì)也有一定的要求。本文選擇常見的1 500 V直流牽引供電系統(tǒng)作為算例,得到子模塊總數(shù)和全橋子模塊數(shù)目的取值范圍,選取了3組參數(shù),在PSCAD軟件中搭建仿真模型進(jìn)行分析,比較了在滿足設(shè)計(jì)需求的條件下,不同參數(shù)所造成的影響,為MMC其他主回路參數(shù)的選型提供了參考。

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