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    羊場(chǎng)灣煤礦高強(qiáng)度開(kāi)采工作面支架工作阻力確定方法

    2022-03-19 03:12:44馮濤
    煤炭與化工 2022年1期
    關(guān)鍵詞:老頂巖塊覆巖

    馮濤

    (國(guó)家能源集團(tuán)寧夏煤業(yè)有限責(zé)任公司 羊場(chǎng)灣煤礦,寧夏 銀川 751400)

    0 引 言

    在我國(guó)西部地區(qū)賦存有大量的優(yōu)質(zhì)煤炭資源,為實(shí)現(xiàn)這些優(yōu)質(zhì)煤炭資源的高產(chǎn)高效回收,高強(qiáng)度開(kāi)采工作面在西部地區(qū)迅速增多,但由于對(duì)近距離煤層開(kāi)采時(shí)覆巖運(yùn)動(dòng)規(guī)律的理論研究不足,導(dǎo)致西部礦區(qū)工作面大范圍切頂事故頻繁發(fā)生。因此,近距離煤層開(kāi)采所特有的礦壓顯現(xiàn)規(guī)律逐漸引起我國(guó)學(xué)者的重視,并對(duì)其產(chǎn)生的機(jī)理進(jìn)行了較為深入的研究。

    文獻(xiàn)[1-2]對(duì)工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律進(jìn)行了總結(jié),認(rèn)為采場(chǎng)來(lái)壓時(shí)支架受動(dòng)載荷影響明顯,動(dòng)載系數(shù)大;基巖全厚切落,破斷角大,難以形成結(jié)構(gòu),工作面普遍有臺(tái)階下沉現(xiàn)象。文獻(xiàn)[3]將煤層覆巖分為厚硬單一關(guān)鍵層、復(fù)合單一關(guān)鍵層、上煤層已采單一關(guān)鍵層和多層關(guān)鍵層4 種類型,認(rèn)為單一關(guān)鍵層結(jié)構(gòu)類型的覆巖受采動(dòng)影響后工作面有臺(tái)階下沉的危險(xiǎn)。文獻(xiàn)[4-6]提出了組合關(guān)鍵層理論,認(rèn)為采場(chǎng)覆巖為組合關(guān)鍵層斷裂失穩(wěn)類型,組合關(guān)鍵層斷裂巖柱自身不能取得三鉸拱式平衡。文獻(xiàn)[7-9]研究了厚硬單一關(guān)鍵層覆巖類型的采場(chǎng),提出了周期來(lái)壓期間老頂?shù)摹岸唐鲶w梁”和“臺(tái)階巖梁”結(jié)構(gòu)模型,從控制結(jié)構(gòu)滑落失穩(wěn)和回轉(zhuǎn)失穩(wěn)的角度給出了支架合理工作阻力的確定方法。文獻(xiàn)[10-11]利用斷裂力學(xué)理論給出了控制老頂斷裂失穩(wěn)的支架工作阻力確定方法。

    過(guò)去對(duì)于采場(chǎng)的研究主要集中在覆巖關(guān)鍵層的破斷形式、極限跨距及斷裂巖塊的穩(wěn)定性方面,對(duì)于支架工作阻力的確定方法研究較少,且一致沿用支架工作阻力確定的靜力學(xué)方法,忽略頂板來(lái)壓時(shí)支架受動(dòng)載荷影響明顯的礦壓特點(diǎn),本文從動(dòng)力學(xué)分析的角度,研究采場(chǎng)支架工作阻力的確定方法。

    1 概 況

    羊場(chǎng)灣煤礦12 采區(qū)一煤首采工作面為120101工作面,煤厚約1.85 m,屬中厚煤層,單軸抗壓強(qiáng)度10.3 MPa,抗拉強(qiáng)度1.31 MPa,工作面布置情況如圖1 所示,面長(zhǎng)195 m,推進(jìn)長(zhǎng)度2 784 m,頂板巖性以粗粒砂巖、含礫砂巖為主,局部可見(jiàn)泥巖、粉砂巖,砂巖為泥質(zhì)、鈣質(zhì)膠結(jié),松散、易碎,局部為硅質(zhì)膠結(jié),直接頂抗壓強(qiáng)度15.3 MPa。12 采區(qū)共2 層煤,間距13.7~24.9 m,二煤已全部回采完畢,一煤煤層及頂?shù)装迨懿蓜?dòng)影響較大,巖層破碎。

    圖1 羊場(chǎng)灣煤礦120101 工作面布置情況Fig.1 Layout of No.120101 Face in Yangchangwan Mine

    2 支架工作阻力的確定

    2.1 關(guān)鍵塊回轉(zhuǎn)過(guò)程

    關(guān)鍵層破斷后巖塊的塊度大,不滿足形成鉸接平衡結(jié)構(gòu)的條件,巖塊切落后形成“臺(tái)階巖梁”結(jié)構(gòu),關(guān)鍵塊在工作面推進(jìn)至斷裂線下方之前就已觸矸,且隨工作面的推進(jìn)最終在架后切落。這種情況下支架只承受關(guān)鍵塊A 回轉(zhuǎn)產(chǎn)生的變形壓力和直接頂松脫體的重力,支架阻力的大小同直接頂?shù)钠茐某潭扔嘘P(guān),工作面推進(jìn)過(guò)程中,關(guān)鍵塊A 的回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)過(guò)程如圖2 所示。

    圖2 臺(tái)階巖梁結(jié)構(gòu)模型Fig.2 Structure model of step rock beam

    2.2 關(guān)鍵塊穩(wěn)定性分析

    工作面快速推進(jìn)時(shí),根據(jù)控頂距的不同,關(guān)鍵層破斷巖塊有2 種失穩(wěn)形式。控頂距大時(shí),關(guān)鍵塊以自由落體式失穩(wěn),直接沖擊工作面支架,巖塊滑落過(guò)程中,假設(shè)直接頂為彈性體,沖擊過(guò)程中忽略熱能和聲能損失,則巖塊A 完全壓在直接頂之上速度再次變?yōu)榱銜r(shí),其重力做的功完全轉(zhuǎn)變?yōu)橹苯禹數(shù)膹椥宰冃文?,根?jù)機(jī)械能守恒原理可得:

    式中:Q1為直接頂及載荷層的重力,kN;△h 為直接頂同老頂巖塊的離層量,m;△d 為直接頂?shù)淖冃瘟浚琺;Fd為直接頂受到的沖擊力,kN。

    根據(jù)胡克定律,沖擊壓力Fd可由下式求得:

    式中:E 為直接頂彈性模量,GPa;Ls為控頂距,m。

    當(dāng)關(guān)鍵塊A 的重力以靜力的形式作用在直接頂上時(shí),直接頂產(chǎn)生的變形量可由下式求得:

    式中:△st為直接頂在靜力作用下的變形量,m。聯(lián)立式(1)、(2)、(3) 可以求得,直接頂受到的最大沖擊力為:

    式中:Kd為關(guān)鍵塊A 自由落體式失穩(wěn)時(shí)的動(dòng)載系數(shù)。

    動(dòng)載系數(shù)隨老頂同直接頂之間離層量的變化趨勢(shì)(圖3)。可以看出,隨著離層量的增大,動(dòng)載系數(shù)不斷增大,因此要保持足夠的支架初撐力,防止直接頂同老頂?shù)碾x層。當(dāng)離層量為0 時(shí),動(dòng)載系數(shù)等于2,實(shí)際上直接頂并不是理想的彈性體,當(dāng)關(guān)鍵巖塊作用在其上時(shí),直接頂會(huì)發(fā)生塑形變形,緩沖巖塊的沖擊力,即支架所受沖擊壓力的動(dòng)載系數(shù)介于1 和2之間。在進(jìn)行支架選型時(shí),可根據(jù)工作面直接頂?shù)暮穸群土W(xué)性質(zhì),適當(dāng)選取合理的動(dòng)載系數(shù)。

    圖3 動(dòng)載系數(shù)隨離層量的變化趨勢(shì)Fig.3 Trend of dynamic load coefficient with delamination

    若采場(chǎng)控頂距較小時(shí),關(guān)鍵塊容易發(fā)生回旋式失穩(wěn),根據(jù)上述分析可知巖塊正向回轉(zhuǎn)沖擊采空區(qū)矸石時(shí),支架受到的動(dòng)載荷影響不明顯,因此,按照巖塊反向回轉(zhuǎn)時(shí)發(fā)生失穩(wěn)計(jì)算支架的工作阻力,有利于采場(chǎng)的安全生產(chǎn)。關(guān)鍵塊反向回轉(zhuǎn)失穩(wěn)時(shí)幾何關(guān)系如圖4 所示,A 巖塊以觸矸點(diǎn)O 為中心運(yùn)動(dòng),回轉(zhuǎn)至水平位置時(shí)巖塊重心在豎直方向上的位移根據(jù)幾何關(guān)系求得:

    圖4 關(guān)鍵塊回旋失穩(wěn)前后幾何關(guān)系Fig.4 Geometric relation of key block before and after gyroscopic instability

    回轉(zhuǎn)至水平位置后,關(guān)鍵塊前鉸接點(diǎn)的最大下沉量為:

    將△1用△2表示,則:

    將式(6) 帶入式(5),另

    可得到下式:

    聯(lián)立式(2)、(3)、(8) 可得:

    由于系數(shù)n 小于1,若直接頂和老頂之間出現(xiàn)離層,動(dòng)載系數(shù)會(huì)迅速增大,若△h 等于0,則動(dòng)載系數(shù)只與n 有關(guān),系數(shù)n 隨回轉(zhuǎn)角θ2的增大而減小,如圖5 中曲線所示,但n 的值隨回轉(zhuǎn)角度變化的幅度很小,為保證工作面的安全性,當(dāng)關(guān)鍵塊出現(xiàn)回旋式失穩(wěn)時(shí),n 的值可以統(tǒng)一選取0.6。

    圖5 系數(shù)n 同反向回轉(zhuǎn)角的關(guān)系Fig.5 Relationship between coefficient n and reverse rotation angle

    3 支架阻力的工作面長(zhǎng)度效應(yīng)

    工作面支架適應(yīng)性和采場(chǎng)的安全性是工作面傾斜長(zhǎng)度選取的重要影響因素,合理傾斜長(zhǎng)度應(yīng)使一定開(kāi)采技術(shù)條件下采場(chǎng)礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)度的等級(jí)最低,即實(shí)現(xiàn)低阻力、短時(shí)間來(lái)壓。老頂四周斷裂后,由于支撐條件的轉(zhuǎn)變,其回轉(zhuǎn)角度迅速增加,若工作面長(zhǎng)度較小,四周簡(jiǎn)支老頂巖層的承載能力大于隨斷巖層載荷,則老頂中間斷裂線滯后四周斷裂線一定時(shí)間出現(xiàn),如圖6(a) 所示,此時(shí)由于四周煤柱、煤體的支撐作用,支架只承受變形載荷,工作阻力、活柱下縮量均較小,不會(huì)出現(xiàn)因自由行程過(guò)小而壓架的現(xiàn)象;頂板之上的隨動(dòng)載荷層厚度隨著工作面長(zhǎng)度的增加而增大,若增加工作面傾斜長(zhǎng)度,老頂四周斷裂后,承載能力低于隨動(dòng)巖層載荷,則老頂迅速發(fā)生第二次斷裂,中間斷裂線產(chǎn)生,工作面開(kāi)始來(lái)壓,如圖6(b) 所示。中間斷裂線產(chǎn)生初期,在支架支撐作用下,斷裂巖塊回轉(zhuǎn)角度小,能保持平衡,支架承受的是直接頂、部分老頂和隨動(dòng)巖層的重力,隨工作面推進(jìn)平衡結(jié)構(gòu)失去穩(wěn)定性,老頂斷裂巖塊及隨動(dòng)巖層的重力全部作用在支架上,支架由“給定變形”工作狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)椤敖o定載荷”工作狀態(tài),支架阻力迅速升高。若工作面過(guò)長(zhǎng),老頂中間斷裂線同四周斷裂線同時(shí)出現(xiàn),則老頂斷裂巖塊回轉(zhuǎn)時(shí)間充足,下沉量大,工作面支架一直處于高工作阻力狀態(tài),且工作面來(lái)壓持續(xù)距離大,因此,其四周斷裂線同中間斷裂線同時(shí)產(chǎn)生,老頂運(yùn)動(dòng)劇烈,這也是典型礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)度高、支架受動(dòng)載沖擊明顯的原因。綜上,令隨動(dòng)載荷大小等于簡(jiǎn)支頂板極限承載能力的工作面長(zhǎng)度最為合理。

    圖6 采場(chǎng)覆巖破斷形態(tài)Fig.6 Fracture form of overlying strata

    4 工程應(yīng)用

    工作面推進(jìn)過(guò)程中,覆巖中存在應(yīng)力水平較高的拱形承載區(qū),即應(yīng)力殼,支架只承受殼內(nèi)破斷巖體的部分重量,工作阻力小,采場(chǎng)圍巖控制效果好。羊場(chǎng)灣煤礦120101 工作面支架額定工作阻力9 000 kN。由于該工作面為首采面將工作面長(zhǎng)度確定為195 m,后續(xù)工作面可根據(jù)本工作面的回采經(jīng)驗(yàn)增加工作面長(zhǎng)度,因此,依據(jù)120101 工作面頂?shù)装鍘r層特征建立3 個(gè)數(shù)值模型,工作面長(zhǎng)度分別為195、245 和295 m,數(shù)值計(jì)算結(jié)果如圖7 所示。

    圖7 不同長(zhǎng)度工作面覆巖最大主應(yīng)力分布Fig.7 Maximum principal stress distribution of working face with different length

    工作面長(zhǎng)195 m 時(shí),覆巖中存在較為完整的應(yīng)力殼,L1范圍內(nèi)由于支架滑到,頂板斷裂冒落,圍巖控制效果差,出現(xiàn)小范圍應(yīng)力殼消失現(xiàn)象,但整體上工作面支架受力均勻,承受載荷處于0 ~ 1 MPa 范圍內(nèi);工作面長(zhǎng)245 m 時(shí),工作面中部上方L2范圍內(nèi)頂板基巖斷裂,應(yīng)力殼消失,支架載荷沿工作面傾向出現(xiàn)不均勻分布,中部載荷較大,兩端載荷較小,但載荷值處于0.8 ~ 1.6 MPa,因此,245 m 長(zhǎng)工作面配備額定工作阻力9 000 kN 支架可實(shí)現(xiàn)安全回采;工作面長(zhǎng)295 m 時(shí)覆巖中不再存在拱形應(yīng)力承載區(qū),基巖整體斷裂,失去應(yīng)力殼的保護(hù),工作面支架承受載荷增大,可達(dá)2.5~3 MPa,大于所選支架的額定支護(hù)強(qiáng)度,工作面安全得不到保證。綜上,12 采區(qū)工作面傾斜長(zhǎng)度選取在245 m以下是合理的。

    5 結(jié) 論

    (1) 分析了工作面快速推進(jìn)的情況下,根據(jù)支架控頂距的不同,關(guān)鍵塊出現(xiàn)2 種失穩(wěn)運(yùn)動(dòng)形式,控頂距小時(shí)發(fā)生自由落體式失穩(wěn),否則發(fā)生回旋式失穩(wěn),分析了工作面板臺(tái)階下沉現(xiàn)象。

    (2) 針對(duì)2 種失穩(wěn)模式,分別利用動(dòng)載荷法給出了支架所受最大沖擊作用力的確定方法,控頂距較小時(shí),支架承擔(dān)的沖擊力是關(guān)鍵塊自由落體式失穩(wěn)時(shí)的五分之三,高速推進(jìn)的工作面適當(dāng)減小控頂距有利于頂板控制。

    (3) 工作面長(zhǎng)度增加,作用于頂板之上的隨動(dòng)載荷增大,煤層開(kāi)采過(guò)程中,基本頂隨動(dòng)載荷大于簡(jiǎn)支頂板極限承載能力,使頂板四周和中間斷裂線同時(shí)出現(xiàn),造成工作面來(lái)壓強(qiáng)度劇烈的主要原,采用數(shù)值計(jì)算驗(yàn)證了羊場(chǎng)灣120101 工作面長(zhǎng)度195 m 是合理的。

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