平行滑塊表面不同形狀復(fù)合型織構(gòu)的潤(rùn)滑性能研究

胡宇，王優(yōu)強(qiáng)，菅光霄，左名玉，房玉鑫，莫君

平行滑塊表面不同形狀復(fù)合型織構(gòu)的潤(rùn)滑性能研究

胡宇1,2，王優(yōu)強(qiáng)1,2，菅光霄1,2，左名玉1,2，房玉鑫1,2，莫君1,2

（1.青島理工大學(xué) 機(jī)械與汽車工程學(xué)院，山東 青島 266520；2.工業(yè)流體節(jié)能與污染控制教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東 青島 266520）

研究具有仿生硅藻結(jié)構(gòu)的復(fù)合型織構(gòu)對(duì)滑動(dòng)軸承潤(rùn)滑性能的影響。采用流固耦合的方法，對(duì)具有復(fù)合型織構(gòu)的單元模型進(jìn)行研究，依照硅藻的多孔結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)出矩形-半球型、矩形-橢球型、圓柱-半球型及圓柱-橢球型等4種類型的織構(gòu)，建立這幾種復(fù)合型織構(gòu)的單個(gè)單元模型。在不同面積率和織構(gòu)深度條件下，分析不同織構(gòu)類型對(duì)滑動(dòng)表面摩擦潤(rùn)滑性能的影響。在考慮摩擦性能與承載力的條件下，矩形-半球型和矩形-橢球型織構(gòu)的最佳面積率為25%，最佳深度分別為0.9 mm和1.1 mm；圓柱-半球型和圓柱-橢球型織構(gòu)的最佳面積率分別為35%和25%，最佳織構(gòu)深度分別為1.1 mm和0.9 mm。在不同織構(gòu)深度條件下，隨著復(fù)合織構(gòu)面積率的變化，圓柱-半球型的承載力和摩擦學(xué)性能最好，圓柱-橢球型次之，而矩形-半球型和矩形-橢球型復(fù)合織構(gòu)的承載力和摩擦學(xué)性能的變化幾乎相同。復(fù)合型織構(gòu)的最佳面積率和最佳深度與織構(gòu)形狀有關(guān)，在相同面積率和深度的條件下，最佳的復(fù)合型織構(gòu)形狀為圓柱-半球型織構(gòu)。

復(fù)合織構(gòu)；流體動(dòng)壓潤(rùn)滑；流固耦合；CFD數(shù)值模擬；有限元分析

表面織構(gòu)作為一種有效改善摩擦性能的方法，已經(jīng)越來(lái)越廣泛地被人們所關(guān)注，也逐漸被廣泛地應(yīng)用到機(jī)械摩擦領(lǐng)域。早期研究[1]表明，具有運(yùn)動(dòng)速度、黏性流體及摩擦副間能形成收斂間隙是產(chǎn)生流體動(dòng)壓效應(yīng)的必要條件。然而，表面織構(gòu)的發(fā)現(xiàn)不僅使得楔形摩擦副的流體動(dòng)壓效應(yīng)得到了改善，而且也使得平行摩擦副產(chǎn)生流體動(dòng)壓效應(yīng)。1966年，Hamilton等人[2]就發(fā)現(xiàn)了表面微造型能夠提高流體壓力，改善表面承載力。但在1996年時(shí)，表面織構(gòu)技術(shù)被Etsion等人[3-6]應(yīng)用于機(jī)械密封領(lǐng)域。隨后，研究發(fā)現(xiàn)，適合的微造型結(jié)構(gòu)能夠提高軸承的承載力，而且存在適合的尺寸使其具有最小摩擦系數(shù)。

目前，大部分研究中，織構(gòu)形狀主要為矩形、圓柱形等單層結(jié)構(gòu)，因其加工方式簡(jiǎn)單、減磨效果好而被廣泛研究。如朱侃等[7]在平行的滑塊上添加圓球型織構(gòu)來(lái)研究其潤(rùn)滑性能。王洪濤等[8]利用數(shù)值分析對(duì)微圓環(huán)凹坑狀平面的摩擦學(xué)性能進(jìn)行了分析。Pascovici等[9]在一維等溫滑塊上添加部分織構(gòu)，然后對(duì)滑塊的摩擦性能進(jìn)行了分析，并找到其設(shè)計(jì)參數(shù)的最優(yōu)數(shù)值。目前，大部分研究所應(yīng)用的織構(gòu)形狀主要為單層結(jié)構(gòu)，但這種結(jié)構(gòu)形式單一，僅能產(chǎn)生一次流體動(dòng)壓效應(yīng)。隨著仿生學(xué)的發(fā)展，將某些生物特有的表面結(jié)構(gòu)和其良好的物理特性結(jié)合在一起，就有可能獲得與該類生物性能類似或是更加顯著的機(jī)械表面結(jié)構(gòu)。很多學(xué)者[10-21]開始對(duì)生物表面微結(jié)構(gòu)進(jìn)行織構(gòu)仿真設(shè)計(jì)研究。硅藻因復(fù)雜精密的多孔結(jié)構(gòu)，使其具有很高的回彈性和抗拉壓性能。Stefan等[22-23]對(duì)不同的硅藻形狀進(jìn)行了摩擦學(xué)性能的研究。Gebeshuber等人[24]研究發(fā)現(xiàn)，硅藻的自潤(rùn)滑性能對(duì)減小摩擦磨損具有明顯效果。Meng等[25-30]基于仿生硅藻結(jié)構(gòu)，對(duì)水潤(rùn)滑軸承表面進(jìn)行了摩擦學(xué)特性分析。但這些研究都沒有考慮復(fù)合織構(gòu)面積率對(duì)摩擦潤(rùn)滑性能的影響。

鑒于此，本文采用雙向流固耦合的方法，對(duì)帶有復(fù)合織構(gòu)的平行滑塊的潤(rùn)滑性能進(jìn)行了研究。通過(guò)仿生硅藻的多孔結(jié)構(gòu)，研究不同類型復(fù)合織構(gòu)的面積率和深度變化對(duì)平行滑塊間油膜壓力和摩擦性能的影響，為復(fù)合織構(gòu)滑動(dòng)軸承的潤(rùn)滑設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。

1 分析模型

1.1 表面織構(gòu)幾何模型

圓篩藻殼的剖面電鏡照片如圖1所示。由圖1可知，圓篩藻殼結(jié)構(gòu)為多級(jí)孔狀結(jié)構(gòu)。第一層孔狀結(jié)構(gòu)是一層薄壁，第二層孔狀結(jié)構(gòu)為圓篩藻殼的主要部分，第三層孔狀結(jié)構(gòu)比第一層孔狀結(jié)構(gòu)厚，但孔小于第二層孔狀結(jié)構(gòu)。因此，本文依照硅藻的多孔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)合型織構(gòu)，第一層織構(gòu)造型為大孔，第二層織構(gòu)造型為小孔。

圖1 圓篩藻殼的剖面電鏡照片[26]

設(shè)計(jì)的不同形狀復(fù)合織構(gòu)滑塊模型如圖2所示。第一層織構(gòu)中，矩形和圓柱形的寬度為，孔徑深度為1；第二層織構(gòu)中，球形的半徑為，橢球形的短半軸和長(zhǎng)半軸分別為和?；瑝K的形狀為正方體，邊長(zhǎng)為。復(fù)合織構(gòu)的面積率為：

復(fù)合織構(gòu)的織構(gòu)深度為：

球形=1+(2)

橢球形=1+(3)

網(wǎng)格劃分會(huì)影響仿真分析結(jié)果，高質(zhì)量的網(wǎng)格可以提高運(yùn)算精度。油膜模型的網(wǎng)格劃分如圖3a所示，其網(wǎng)格質(zhì)量系數(shù)的平均值約為0.83，偏斜系數(shù)的平均值約為0.22。固體模型的網(wǎng)格劃分如圖3b所示，其網(wǎng)格質(zhì)量系數(shù)均值約為0.83，偏斜系數(shù)均值約為0.23。

圖2 不同形狀的復(fù)合織構(gòu)滑塊模型

圖3 模型的網(wǎng)格劃分

1.2 控制方程

考慮慣性力的作用，基于-方程的計(jì)算流體力學(xué)方法，采用式（4）分析流固耦合問(wèn)題。

式中：為潤(rùn)滑劑的密度，kg/m3；為時(shí)間，s；、、分別表示流體速度在、、方向上的分量，m/s。

動(dòng)量的增加由流入的動(dòng)量、表面力和體積力的沖量所組成，因此動(dòng)量守恒方程如式（5）—（7）所示。

單元結(jié)點(diǎn)載荷列陣和結(jié)點(diǎn)位移列陣間的關(guān)系用公式（8）表示。

式中：為單元?jiǎng)偠染仃嚒?/p>

此外，在流固耦合問(wèn)題中，還需滿足在流體與固體交界面處應(yīng)力平衡和位移協(xié)調(diào)的條件，如式（9）和（10）所示。

對(duì)平板上表面壓力進(jìn)行積分，可以得到平板的承載力，如式（11）所示。

式中：為潤(rùn)滑油的油膜壓力，Pa；為平板間的有效面積，m2。

對(duì)油膜表面剪切應(yīng)力進(jìn)行積分，可以得出潤(rùn)滑油膜的摩擦力，如公式（12）所示。

由式（11）、（12）計(jì)算所得的潤(rùn)滑油膜的承載力和摩擦力，經(jīng)式（13）計(jì)算可得摩擦系數(shù)。

采用雙向流固耦合的分析方法，研究模型在不同深度的條件下，模型面積率對(duì)摩擦性能的影響。求解時(shí)，對(duì)模型作出如下假設(shè)：整個(gè)摩擦副為全膜潤(rùn)滑狀態(tài)，摩擦副之間有一層均勻的潤(rùn)滑膜，潤(rùn)滑膜的厚度為0；潤(rùn)滑膜壓力沿著膜厚的方向不產(chǎn)生任何變化；潤(rùn)滑劑為不可壓縮的牛頓流體。

本文假設(shè)流體的流動(dòng)是定常流動(dòng)，其密度為870 kg/m3，動(dòng)力黏度為0.01 Pa·s，流速為6 m/s，雷諾數(shù)小于2000，采用層流模型。摩擦副的固體材料選擇結(jié)構(gòu)鋼（彈性模量為200 GPa，泊松比為0.3，密度為7850 kg/m3）。

不考慮氣穴現(xiàn)象，允許負(fù)壓情況的出現(xiàn)，設(shè)置邊界條件：設(shè)置流體上表面的邊界條件為壁面邊界條件，沿方向進(jìn)行平動(dòng)，速度為6 m/s；忽略流體進(jìn)口區(qū)和出口區(qū)的壓力差，設(shè)置流體域左側(cè)入口區(qū)的壓力等于右側(cè)出口區(qū)壓力，兩個(gè)區(qū)域的壓力均為101 kPa；將流體沿方向前后兩個(gè)面的邊界條件設(shè)置為對(duì)稱邊界；設(shè)置流體的下表面邊界條件為壁面邊界條件，因?yàn)榱黧w的下表面與固體的上表面發(fā)生接觸，因此流體的下表面設(shè)置為流固耦合邊界條件，固體的上表面設(shè)置為接觸面；由于固體平板的下表面位移在、、方向上都被約束，因此固體的下表面設(shè)置為固定邊界條件。

2 結(jié)果與討論

2.1 計(jì)算模型有效性驗(yàn)證

為了保證仿真結(jié)果的準(zhǔn)確性，取文獻(xiàn)[27]中的參數(shù)進(jìn)行仿真。本文模型與文獻(xiàn)模型在周向的壓力變化趨勢(shì)的對(duì)比情況如圖4所示。

圖4 周向壓力對(duì)比情況

從圖4中可以看出，與文獻(xiàn)模型相比，本文模型的水膜沿周向的壓力變化趨勢(shì)基本吻合。油膜壓力的最大值和最小值的集中區(qū)域也與參考文獻(xiàn)中的位置相同：最大值出現(xiàn)在第一層織構(gòu)的出口處，最小值出現(xiàn)在第一層織構(gòu)的入口處。這表明本文采取的計(jì)算模型和計(jì)算方法較為合理，計(jì)算結(jié)果可信。

2.2 結(jié)果分析

根據(jù)以上所建立的表面織構(gòu)CFD潤(rùn)滑模型和邊界條件，對(duì)具有復(fù)合織構(gòu)表面的滑動(dòng)摩擦副潤(rùn)滑過(guò)程進(jìn)行數(shù)值仿真。不同織構(gòu)深度條件下，不同形狀復(fù)合織構(gòu)的最大油膜壓力值隨面積率的變化情況如圖5所示。

由圖5可知，在不同深度條件下，矩形-半球型和矩形-橢球型這兩種織構(gòu)的最大油膜壓力隨織構(gòu)面積率增加的變化曲線相似，而圓柱-半球型和圓柱-橢球型織構(gòu)的最大油膜壓力之差隨面積率的增大出現(xiàn)明顯波動(dòng)。其中，在不同織構(gòu)深度條件下，隨著織構(gòu)面積率的增加，不同形狀織構(gòu)的最大壓力值的整體變化呈現(xiàn)出先增加、后減小的規(guī)律。從圖5還可以看出，在不同深度條件下，面積率為25%時(shí)，矩形-半球型和矩形-橢球型織構(gòu)的油膜壓力值達(dá)到最大，并且在織構(gòu)面積率超過(guò)45%之后，最大油膜壓力值的減小幅度逐漸增大。在不同深度條件下，面積率為35%時(shí)，圓柱-半球型織構(gòu)的油膜壓力值達(dá)到最大。深度為0.7 mm時(shí)，面積率為35%～45%的油膜壓力的下降幅度較大，面積率為45%～55%的油膜壓力逐漸上升，但面積率超過(guò)55%后，織構(gòu)的最大壓力值開始急速下降?？棙?gòu)深度為1.1 mm時(shí)，圓柱-橢球型織構(gòu)的油膜壓力達(dá)到最大值的面積率為35%；而織構(gòu)深度為0.7、0.9 mm時(shí)，圓柱-橢球型的最佳面積率均為25%。

面積率為15%、25%、35%、45%、55%、65%時(shí)，不同織構(gòu)模型的最大油膜壓力值隨織構(gòu)深度的變化情況如圖6所示。如圖6a所示，矩形-半球型織構(gòu)在不同面積率下，油膜最大壓力值隨深度的變化是先增加、后減小，但不同面積率下所能產(chǎn)生的最大壓力值的最佳深度也不相同。其中，面積率為15%～45%時(shí)，壓力值的分布較為緊密；面積率為45%～65%時(shí)，壓力值的分布較為稀疏。如圖6b所示，矩形-橢球型織構(gòu)的最大壓力值隨織構(gòu)深度的變化與矩形-半球型的變化規(guī)律相近。如圖6c所示，圓柱-半球型在面積率為15%、25%、35%時(shí)，油膜的最大壓力值隨織構(gòu)深度的變化趨勢(shì)是小幅度上升的，且在面積率為35%時(shí)，油膜的壓力值一直是最大的。在織構(gòu)面積率為45%時(shí)，油膜的最大壓力值隨織構(gòu)深度的變化趨勢(shì)較為復(fù)雜。面積率為55%、65%時(shí)，油膜的最大壓力值隨織構(gòu)深度變化的整體趨勢(shì)是逐漸下降的，且在面積率為55%時(shí)的油膜最大壓力值大于面積率為15%的情況。如圖6d所示，不同面積率下的圓柱-橢球型織構(gòu)，其最大油膜壓力隨織構(gòu)深度的增加，呈先增加、后減小的趨勢(shì)。其中，面積率為25%時(shí)，織構(gòu)深度為0.7、0.9、1.0 mm時(shí)的油膜壓力值大于相同深度條件下其他面積率的壓力值?？棙?gòu)深度為0.8、1.1 mm時(shí)，面積率為35%時(shí)的油膜壓力值最大。

圖5 不同形狀復(fù)合織構(gòu)的最大油膜壓力隨織構(gòu)面積率的變化

圖6 不同形狀復(fù)合織構(gòu)的最大油膜壓力隨織構(gòu)深度的變化

流跡線圖能夠反映流體在流場(chǎng)中的流動(dòng)狀態(tài)，處于同一條流線上的質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)方向與該點(diǎn)處流線的切線方向相同[31]。因此，通過(guò)流跡線圖，可以分析不同結(jié)構(gòu)變化的織構(gòu)對(duì)流場(chǎng)流動(dòng)情況的影響。其中，為了進(jìn)一步解釋圓柱-半球型織構(gòu)在面積率為45%時(shí)的油膜壓力變化趨勢(shì)，采用如圖7所示的流跡線圖進(jìn)行解釋。

圖7 不同織構(gòu)深度的圓柱-半球型復(fù)合織構(gòu)的流跡線

從圖7中可知，面積率為25%時(shí)，隨著織構(gòu)深度的增加，織構(gòu)內(nèi)流跡線的變化較為緩慢，直至深度為1.1 mm時(shí)才出現(xiàn)第二個(gè)渦旋。面積率為45%時(shí)，隨著深度的增加，流跡線變化較為迅速?？棙?gòu)深度為0.7 mm時(shí)，織構(gòu)內(nèi)的渦旋強(qiáng)度大，部分流體動(dòng)能轉(zhuǎn)化成為旋渦的能量，使得織構(gòu)的承載能力下降。因此，在該深度條件下，面積率為45%的最大油膜壓力值小于面積率為25%的壓力值。當(dāng)織構(gòu)深度為0.9 mm時(shí)，織構(gòu)內(nèi)部又開始重新產(chǎn)生旋渦，而新的旋渦還未完全形成，動(dòng)壓效應(yīng)占主導(dǎo)。因此，在該深度條件下，面積率為45%的最大油膜壓力值大于面積率為25%的壓力值。當(dāng)織構(gòu)深度為1.1 mm時(shí)，織構(gòu)內(nèi)部的流跡線急劇密集，所形成的旋渦占織構(gòu)內(nèi)的體積比較小。通過(guò)與該深度條件下面積率為25%織構(gòu)內(nèi)的旋渦體積比進(jìn)行對(duì)比可知，面積率為45%的織構(gòu)旋渦體積比小于面積率為25%的體積比。因此，在該深度條件下，面積率為45%的最大油膜壓力值大于面積率為25%的壓力值。

不同織構(gòu)深度條件下，不同形狀復(fù)合型織構(gòu)的摩擦系數(shù)隨面積率的變化情況如圖8所示?？梢钥闯觯诓煌棙?gòu)深度條件下，隨著織構(gòu)面積率的增加，不同形狀織構(gòu)的摩擦系數(shù)呈現(xiàn)逐漸下降的規(guī)律。其中，摩擦系數(shù)最小的為圓柱-半球型，圓柱-橢球型次之，矩形-半球型和矩形-橢球型織構(gòu)的摩擦系數(shù)的變化相差無(wú)幾。

不同形狀復(fù)合織構(gòu)的面積率分別為15%、25%、35%、45%、55%、65%時(shí)，模型的摩擦系數(shù)隨復(fù)合型織構(gòu)深度的變化情況如圖9所示。在不同面積率的條件下，矩形-半球型織構(gòu)的摩擦系數(shù)隨深度的變化幅度不大，如圖9a所示。其中，在面積率為45%的條件下，隨織構(gòu)深度的增加，摩擦系數(shù)的變化幅度大于其他情況。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因在于面積率改變所產(chǎn)生的旋渦。矩形-橢球型織構(gòu)的摩擦系數(shù)隨織構(gòu)深度的變化與矩形-半球型的變化規(guī)律相近（如圖9b所示）。較矩形-半球型和矩形-橢球型織構(gòu)而言，在不同面積率的條件下，圓柱-半球型的摩擦系數(shù)隨深度的變化幅度較為平緩，如圖9c所示。在不同面積率下，圓柱-橢球型織構(gòu)的摩擦系數(shù)隨織構(gòu)的變化情況較為復(fù)雜多變，不同面積率下適合的織構(gòu)深度也不相同，這與織構(gòu)內(nèi)的流跡線變化情況有關(guān)，如圖9d所示。為了進(jìn)一步解釋矩形-半球型織構(gòu)在面積率為45%時(shí)的變化趨勢(shì)，采用如圖10所示的流跡線圖進(jìn)行解釋。

圖8 不同形狀復(fù)合織構(gòu)的摩擦系數(shù)隨織構(gòu)面積率的變化

圖9 不同形狀復(fù)合織構(gòu)的摩擦系數(shù)隨織構(gòu)深度的變化情況

從圖10中可知，在面積率為45%的條件下，隨著織構(gòu)深度的增加，織構(gòu)內(nèi)的流跡線開始急劇密集，織構(gòu)內(nèi)的旋渦強(qiáng)度也發(fā)生了變化。從面積率為55%條件下的流跡線變化情況可知，織構(gòu)內(nèi)的流線變化情況較為平緩。因此，在面積率為45%的條件下，矩形-半球型織構(gòu)的摩擦系數(shù)隨深度的變化幅度大于其他幾種情況。

由圖5和圖8可知，圓柱-半球型織構(gòu)的摩擦學(xué)性能和承載力明顯優(yōu)于其他幾種織構(gòu)形狀，而圓柱-橢球型織構(gòu)次之。由此可以說(shuō)明，在改善摩擦學(xué)性能方面，第一層形狀為圓柱形的復(fù)合型織構(gòu)較為優(yōu)異。

圖10 不同織構(gòu)深度的矩形-半球型復(fù)合織構(gòu)的流跡線

3 結(jié)論

本文通過(guò)對(duì)不同類型的復(fù)合織構(gòu)單元模型進(jìn)行研究，采用雙向流固耦合的方法得出平板上的油膜壓力和剪切力。計(jì)算分析了在不同面積率和織構(gòu)深度下摩擦系數(shù)和油膜壓力的變化規(guī)律。

1）分析4種復(fù)合型織構(gòu)在不同織構(gòu)面積率和織構(gòu)深度下的油膜最大壓力和摩擦系數(shù)的變化情況可知，矩形-半球型和矩形-橢球型織構(gòu)的最佳面積率為25%，最佳深度分別為0.9、1.1 mm；而圓柱-半球型和圓柱-橢球型織構(gòu)的最佳面積率分別為35%和25%，最佳織構(gòu)深度分別為1.1、0.9 mm。

2）在不同的織構(gòu)深度下，隨著織構(gòu)面積率的變化，圓柱-半球型復(fù)合織構(gòu)的承載力和摩擦學(xué)性能最好，而圓柱-橢球型復(fù)合織構(gòu)次之。矩形-半球型和矩形-橢球型復(fù)合織構(gòu)的承載力和摩擦學(xué)性能的變化幾乎相同。

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Study on Lubrication Properties of Parallel Slider Surface with Different Shape Compound Texture

1,21,21,21,21,21,2

(1. School of Mechanical and Automotive Engineering, Qingdao University of Technology, Qingdao 266520, China; 2. Key Lab of Industrial Fluid Energy Conservation and Pollution Control, Ministry of Education, Qingdao 266520, China)

In order to study the effect of compound texture with bionic diatom structure on lubrication performance of sliding bearing. In this paper, the fluid-structure coupling method was used to study the cell models with compound textures. According to the porous structure of diatom, four types of textures were designed, which were rectangular-spherical, rectangular-ellipsoid, cylindrical-spherical and cylindrical-ellipsoid respectively. The single cell models of these compound textures were established. The influences of the different texture types of sliding surfaces on the friction and lubrication properties of the sliding surfaces were analyzed under the conditions of different area ratio and texture depth. The results show that under the condition of considering the friction performance and bearing capacity, the optimal area ratio of the rectangular-spherical texture and the rectangle-ellipsoid texture are 25% and the optimal depth of the rectangular-spherical texture and the rectangle-ellipsoid texture are 0.9 mm and 1.1 mm respectively. The optimal area ratio of the cylindrical- spherical texture and the cylindrical-ellipsoid texture are 35% and 25%, respectively, the optimal depth of the cylindrical- spherical texture and the cylindrical-ellipsoid texture are 1.1 mm and 0.9 mm, respectively. In the condition of different texture depth, with the change of area ratio of the compound texture, the cylindrical-spherical compound texture has the best bearing capacity and tribological properties, the cylindrical-ellipsoid compound texture is the next, while the rectangular-spherical and rectangular-ellipsoid compound texture have almost the same changes in bearing capacity and tribological properties. The optimal area rate and depth of the compound texture are related to the texture shape. Under the same area rate and depth condition, the optimal compound texture shape is cylindrical-spherical texture.

compound texture; hydrodynamic lubrication; fluid-solid interaction; CFD numerical simulation; finite element analysis

2021-01-24；

2021-07-01

HU Yu (1997—), Female, Postgraduate, Research focus: elastohydrodynamic lubrication of bearings.

王優(yōu)強(qiáng)（1970—），男，博士，教授，主要研究方向?yàn)檩S承的彈流潤(rùn)滑。

Corresponding author：WANG You-qiang (1970—), Male, Doctor, Professor, Research focus: elastohydrodynamic lubrication of bearings.

胡宇, 王優(yōu)強(qiáng), 菅光霄, 等. 平行滑塊表面不同形狀復(fù)合型織構(gòu)的潤(rùn)滑性能研究[J]. 表面技術(shù), 2022, 51(1): 43-51.

TH117

A

1001-3660(2022)01-0043-09

10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2022.01.004

2021-01-24；

2021-07-01

國(guó)家自然科學(xué)基金（51575289）；山東省重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目（2019GHY112068）；山東省自然科學(xué)基金（ZR2019PEE028）

Fund：The National Natural Science Foundation of China (51575289); Shandong Key Research and Development Project (2019GHY112068); Natural Science Foundation of Shandong Province (ZR2019PEE028)

胡宇（1997—），女，碩士研究生，主要研究方向?yàn)檩S承的彈流潤(rùn)滑。

HU Yu, WANG You-qiang, JIAN Guang-xiao, et al. Study on Lubrication Properties of Parallel Slider Surface with Different Shape Compound Texture [J]. Surface technology, 2022, 51(1): 43-51.