王發(fā)良
(景德鎮(zhèn)學院機械電子工程學院,江西 景德鎮(zhèn) 333000)
近年來,永磁同步電機引起了眾多研究人員的關注[1]。筆者分析了永磁同步雙閉環(huán)調速系統(tǒng)的控制原理,其中電流環(huán)和轉速環(huán)控制器采用PI結構[2],并針對雙環(huán)控制結構的PMSM調速系統(tǒng)的控制器參數(shù)整定進行設計分析,且進行了PMSM調速系統(tǒng)的仿真驗證。
在兩相坐標系旋轉坐標系dq下的定子電壓方程為[3]:
磁鏈方程為:
轉矩和運動方程為:
其中:ud、uq、id、iq、ψd、ψq分別為dq軸坐標系下的定子電壓、電流和磁通,R為定子電阻,ωe為轉子電角速度,ωm為轉子機械角速度;Ψf為永磁體磁鏈,L為定子繞組電感,p為磁極對數(shù)。
永磁同步電機調速系統(tǒng)原理框圖如圖1所示,由圖可以看出,PMSM調速系統(tǒng)是一個雙環(huán)結構[4],電流環(huán)為內環(huán),速度環(huán)為外環(huán)。PMSM調速系統(tǒng)遵循以下原則[5]:1)先設計內環(huán),即電流環(huán)控制器參數(shù),再設計在外環(huán)的速度環(huán)控制器參數(shù);2)為簡便分析,在設計速度環(huán)控制器參數(shù)時,可將電流環(huán)等效成一階慣性環(huán)節(jié)[6-7]。
圖1 永磁同步電機調速系統(tǒng)原理框圖
從圖1可以看出,電流環(huán)路和反電動勢有耦合,不便于控制器的設計。因此,為簡便分析,不考慮反電動勢的影響[8],此時電流環(huán)等效結構框圖如圖2所示。
圖2 電流環(huán)等效結構框圖
根據(jù)圖2所示的電流環(huán)等效結構框圖,可以求出電流環(huán)開環(huán)傳遞函數(shù)為:
為將電流環(huán)的閉環(huán)傳遞函數(shù)轉化為一階慣性形式[9-10],此時電流環(huán)響應無超調,觀察電流環(huán)開環(huán)傳遞函數(shù)式(5),令調節(jié)器的零點消去電樞環(huán)節(jié)的極點,即:
把式(6)代入式(5)中,并求出電流環(huán)單位負反饋閉環(huán)傳遞函數(shù)的表達式:
由式(7)可知PI調節(jié)器比例系數(shù)Kp跟電流環(huán)帶寬聯(lián)系了起來[11-12]。對于式(7)所示的一階慣性環(huán)節(jié),其帶寬為時間常數(shù)的倒數(shù),即因此,可以得到Kp的表達式:
公式(6)、(8)給出了電流環(huán)PI調節(jié)器參數(shù)的計算公式。
工程上常把速度環(huán)開環(huán)傳遞函數(shù)設計成典型II型系統(tǒng)[13],將電機傳動環(huán)節(jié)用積分環(huán)節(jié)代替[14],得到負載轉矩為零時速度環(huán)簡化動態(tài)結構框圖如圖3所示。
圖3 速度環(huán)簡化動態(tài)結構框圖
根據(jù)圖3所示的速度環(huán)簡化動態(tài)結構框圖,可以求出與之對應的電機速度環(huán)開環(huán)傳遞函數(shù)為:
由式(9)的表達式可知,其有兩個轉折頻率,分別為ωzero=Kis和假設速度開環(huán)穿越頻率為ωcv,并且定義:
上式中,δ是給定指標,表示系統(tǒng)的阻尼系數(shù),消去ωcv可得:
因為ωpole是已知的,因此可以求得轉速環(huán)積分增益為:
又因為ωcv是穿越頻率,所以:
可解得:
在MATLAB 2018b下建立如圖4所示的仿真模型,仿真結果如圖5、圖6所示。電機空載起動,速度給定為1 000 r/min。圖5為轉速波形,可以看出轉速略有超調,但很快穩(wěn)定下來,且穩(wěn)態(tài)誤差較小。仿真結果說明所設計的控制器具有較好的動態(tài)性能和穩(wěn)態(tài)性能。此外,為了驗證所設計的控制器的抗負載擾動性能,如圖6所示,在0.1 s處加載5 N·m的負載,從轉速波形可以看出,在加載一瞬間速度立即跌落,但是很快速度又恢復到給定值,說明所設計的控制器抗負載擾動性能也較好。
圖4 PMSM雙閉環(huán)調速系統(tǒng)仿真模型
圖5 轉速波形
圖6 轉矩波形
針對 PMSM 雙閉環(huán)調速系統(tǒng),筆者介紹了電流環(huán)和速度環(huán)的PI參數(shù)整定方法。通過仿真驗證,基于本研究所提PI參數(shù)整定方法的雙閉環(huán)調速系統(tǒng)動、靜態(tài)性能良好。