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    40Cr鋼轉向節(jié)軸部直徑對其淬火態(tài)組織和硬度的影響

    2022-01-25 08:44:22周文華范志君季欣威姜能文周細應
    上海金屬 2022年1期
    關鍵詞:軸徑芯部轉向節(jié)

    祁 斌 周文華 范志君 袁 松 季欣威 姜能文 徐 忠 周細應

    (1.上海嘉仕久企業(yè)發(fā)展有限公司,上海 202150;2.上海工程技術大學材料工程學院,上海 201600)

    高強鋼在汽車輕量化、節(jié)能減排、成本方面具有一定的優(yōu)勢與潛力,目前仍是汽車生產(chǎn)的主要材料[1-2]。40Cr鋼是機械制造業(yè)應用最廣泛的鋼種之一,調(diào)質(zhì)處理后具有良好的綜合力學性能[3]。目前,汽車轉向節(jié)最常用的熱處理工藝是鍛后余熱淬火,這種工藝既節(jié)能又可減小零件的變形和開裂傾向,且軸徑小于50 mm的轉向節(jié)能被淬透[4-6]。本文研究了不同軸徑的40Cr鋼轉向節(jié)鍛造后重新加熱淬火后的顯微組織和硬度,以期為獲得綜合性能良好的40Cr鋼汽車轉向節(jié)提供依據(jù)。

    1 試驗材料和方法

    1.1 試驗材料

    試驗用40Cr鋼汽車轉向節(jié)如圖1所示,其化學成分如表1所示,符合國家標準。

    圖1 汽車轉向節(jié)Fig.1 Automobile steering knuckle

    表1 轉向節(jié)的化學成分(質(zhì)量分數(shù))Table 1 Chemical composition of the steering knuckle (mass fraction) %

    1.2 試驗方法

    將軸部直徑為50和70 mm的40Cr鋼轉向節(jié)加熱至860℃保溫120 min后水淬(對水進行攪拌)。從轉向節(jié)軸部取樣,用體積分數(shù)為4%的硝酸酒精溶液對拋光后的試樣進行侵蝕,然后檢測顯微組織。采用飽和苦味酸溶液侵蝕試樣,按GB/T 6394—2017《金屬平均晶粒度測定方法》評定鋼的晶粒度。檢測洛氏硬度(HRC)。

    2 試驗結果與分析

    2.1 軸徑對轉向節(jié)淬火組織的影響

    軸徑為70和50 mm的轉向節(jié)淬火后的顯微組織如圖2、圖3所示??梢钥闯?,兩種軸徑的轉向節(jié)表面組織均為馬氏體,呈板條狀或針狀。隨著與表面距離的增大,兩種軸徑轉向節(jié)的顯微組織開始顯示出差異:軸徑70 mm的轉向節(jié)距其表面15 mm處的組織為貝氏體+馬氏體+鐵素體,距表面25 mm處的組織為珠光體+鐵素體(部分鐵素體呈網(wǎng)狀);而軸徑50 mm的轉向節(jié)距表面15 mm處的組織仍為馬氏體,芯部為馬氏體+貝氏體。

    圖2 軸徑為70 mm的轉向節(jié)淬火后表面(a)和距表面15(b)、25 mm(c)處的顯微組織Fig.2 Microstructures at surface(a),15(b)and 25 mm(c)below surface for the as-quenched steering knuckle with a 70-mm-diam shaft

    圖3 軸徑為50 mm的轉向節(jié)淬火后表面(a)和距表面15(b)、25mm(c)處的顯微組織Fig.3 Microstructures at surface(a),15(b)and 25 mm(c)below surface for the as-quenched steering knuckle with a 50-mm-diam shaft

    軸徑不同的轉向節(jié)淬火后從表面到芯部的晶粒大小如圖4、圖5所示??梢钥闯?,隨著與表面距離的增大,軸徑為70 mm的轉向節(jié)晶粒變得粗大(圖4);軸徑為50 mm的轉向節(jié)在表面和距表面15 mm處的晶粒尺寸相差不大,而芯部的晶粒尺寸顯著增大(圖5)。對比發(fā)現(xiàn),軸徑為70 mm的轉向節(jié)距表面25 mm處的晶粒比軸徑為50 mm的轉向節(jié)相同部位的晶粒大得多。軸徑為70 mm的轉向節(jié)尺寸較大,淬火加熱時僅僅芯部達到了奧氏體化溫度,奧氏體未均勻化,淬火冷卻速度較慢,從而保留了較粗大的原奧氏體晶粒[7-9]。兩種軸徑轉向節(jié)的晶粒度評定結果如表2所示。

    圖4 軸徑為70 mm的轉向節(jié)淬火后表面(a)和距表面15(b)、25 mm(c)處的晶粒Fig.4 Grains at surface(a),15(b)and 25 mm(c)below surface for the as-quenched steering knuckle with a 70-mm-diam shaft

    圖5 軸徑為50 mm的轉向節(jié)淬火后表面(a)和距表面15(b)、25 mm(c)處的晶粒Fig.5 Grains at surface(a),15(b)and 25 mm(c)below surface for the as-quenched steering knuckle with a 50-mm-diam shaft

    表2 不同軸徑轉向節(jié)淬火后表面和芯部的晶粒度Table 2 Grain sizes at surface and in core of the as-quenched steering knuckles differing in shaft diameter

    2.2 軸徑對轉向節(jié)淬火后硬度的影響

    淬火后軸徑為50和70 mm的轉向節(jié)的截面硬度如圖6所示。轉向節(jié)淬火后要進行切削加工,因此從表面至距表面15 mm處的平均硬度是重要的性能指標。圖6表明,軸徑為50 mm的轉向節(jié)0~15 mm表層的硬度較高且變化不大,約為55HRC;軸徑為70mm的轉向節(jié)從表面到距表面15 mm處的硬度略有下降,約為50 HRC??傮w上軸徑為70 mm的轉向節(jié)平均硬度低于軸徑為50 mm的轉向節(jié),兩種轉向節(jié)0~15 mm表層的平均硬度均達到了要求。

    圖6 不同軸徑轉向節(jié)淬火后的截面硬度分布Fig.6 Hardness distribution at cross-section of the as-quenched steering knuckles differing in shaft diameter

    3 討論

    上述試驗結果表明:50 mm軸徑的轉向節(jié)基本淬透,而70 mm軸徑的轉向節(jié)沒有淬透。淬火時轉向節(jié)從表面至芯部存在溫度梯度,不同部位的冷卻速率不同。由40Cr鋼的奧氏體連續(xù)冷卻轉變曲線可知:轉向節(jié)表面直接與淬火介質(zhì)接觸,得到全馬氏體組織;從表面到芯部冷卻速率逐漸降低,發(fā)生貝氏體或珠光體轉變,甚至析出鐵素體。軸徑為50 mm的轉向節(jié)尺寸較小,在距表面15 mm處和芯部均為馬氏體。在本文試驗條件下,40Cr鋼轉向節(jié)淬硬層深度為50 ~70 mm[10]。

    因不同軸徑的轉向節(jié)淬火后組織有如上所述的變化,所以其截面硬度才有如圖6所示的變化規(guī)律。兩種軸徑的轉向節(jié)淬火后表面均為馬氏體,但由于是40Cr鋼,兩種轉向節(jié)表面硬度相差不大[9]。隨著與表面距離的增大,軸徑為70 mm的轉向節(jié)有貝氏體,更深的部位有珠光體和網(wǎng)狀鐵素體,所以其硬度在0~15 mm的表層只是略微下降,而距表面25 mm處硬度下降明顯;軸徑50 mm的轉向節(jié)因淬火冷卻速率快,在0~15 mm表層組織主要為馬氏體,所以硬度基本不變。

    4 結論

    (1)軸部直徑為50 mm的40Cr鋼轉向節(jié)從表面到芯部的組織均為馬氏體,而軸部直徑為70 mm的轉向節(jié)從表面到芯部的組織有差異。轉向節(jié)軸徑增加,淬火后隨著與表面距離的增大,從表面到芯部會出現(xiàn)馬氏體、貝氏體、珠光體甚至網(wǎng)狀鐵素體。

    (2)軸徑為50 mm的轉向節(jié)水淬可完全淬透,淬火后0~15 mm表層的平均硬度為54 HRC;而軸徑為70 mm的轉向節(jié)水淬后0~15 mm表層的平均硬度略有下降,約為50 HRC。

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