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    “U”型進(jìn)液方式降低銅粉電解能耗的研究

    2022-01-22 06:32:58江秦劉凱吳娜韓山玉張春霞
    四川有色金屬 2021年4期
    關(guān)鍵詞:進(jìn)液電流效率單側(cè)

    江秦,劉凱,吳娜,韓山玉,張春霞

    (1.重慶科技學(xué)院 冶金與材料工程學(xué)院, 重慶 401331; 2.重慶科技學(xué)院 化學(xué)化工學(xué)院, 重慶 401331)

    銅是一種重要的基礎(chǔ)性原材料,其具有優(yōu)良的延展性、導(dǎo)電性和導(dǎo)熱性,是大自然賜予人類寶貴的資源,與我們的生活息息相關(guān)[1-2]。電解法是生產(chǎn)銅粉最經(jīng)濟(jì)的方法,所獲得的銅粉質(zhì)量最高[3]。電解銅粉的影響因素主要有電解液的成分、電解溫度和電流密度等。王建偉等人[4]的研究結(jié)果證實(shí),傳統(tǒng)電解槽“下進(jìn)上出”的進(jìn)液方式,使得槽內(nèi)電解液的主體流不能直接穿過電極之間,易造成溶液成分和溫度不均勻。現(xiàn)有電解過程中電解液的進(jìn)液方式已成為制約電流效率、能量消耗和槽體壽命等技術(shù)指標(biāo)的極為重要的因素[5-9]。但對(duì)如何優(yōu)化進(jìn)液方式、有效消除“死區(qū)”研究甚少。因此亟需以研發(fā)的新型電解槽為研究對(duì)象,采用不同的流量和進(jìn)液方式,研究流量和流向等實(shí)驗(yàn)參數(shù)對(duì)電解銅粉槽電壓和電耗的影響,獲得最佳的進(jìn)液方式。

    1 實(shí)驗(yàn)

    1.1 實(shí)驗(yàn)裝置

    實(shí)驗(yàn)裝置主要包括電解液循環(huán)系統(tǒng)、電解系統(tǒng)以及加熱系統(tǒng)三部分構(gòu)成。采用定制“U”型電解槽如圖1所示,電解槽左右兩側(cè)各有一個(gè)有機(jī)玻璃板儲(chǔ)液槽如圖2所示。

    圖1 定制的銅粉電解實(shí)驗(yàn)用電解槽(單位:mm)

    圖2 銅粉電解實(shí)驗(yàn)用有機(jī)玻璃儲(chǔ)液槽

    1.2 實(shí)驗(yàn)材料

    銅粉電解實(shí)驗(yàn)的陰陽(yáng)極都采用銅板。電解的有效面積為15cm×12cm=180cm2,用透明膠帶包邊。本實(shí)驗(yàn)配置溶液所需的化學(xué)藥劑全部采用分析純?cè)噭?,用去離子水配置。

    1.3 實(shí)驗(yàn)方法

    1.3.1 槽電壓

    將導(dǎo)出的TXT文件導(dǎo)入至Excel表格中,做出槽電壓的變化曲線,并標(biāo)明實(shí)驗(yàn)參數(shù),得到平均槽電壓V。

    1.3.2 電流效率

    電流效率按下式計(jì)算,

    式(1)中,η為電流效率,%;M為n個(gè)電解槽實(shí)際陰極析出量,g;q為銅的電化當(dāng)量,q=1.1852g/ (A·h);I為電流,A;t為通電時(shí)間,h;n為電解槽個(gè)數(shù),臺(tái)。

    通過得到的銅粉質(zhì)量M,求出每組數(shù)據(jù)的電流效率η。

    1.3.3 電解能耗

    電解能耗按下式計(jì)算,

    式(2)中,W為直流電單耗,kW·h/t;V為槽電壓,V;η為電流效率,%。

    通過得到的槽電壓V和電流效率η得到電耗W。

    1.3.4 節(jié)能率

    節(jié)能率按下式計(jì)算,

    式(3)中,WN為各組直流電單耗,kW·h/t;W1為傳統(tǒng)進(jìn)液流量為18L/min時(shí)的電耗,kW·h/t;ψ為節(jié)能率,%。

    1.3.5 實(shí)驗(yàn)條件

    由能耗計(jì)算公式可知電耗與槽電壓成正比關(guān)系,而與電流效率成反比關(guān)系。所以可以用槽電壓的變化來說明能耗的變化趨勢(shì)。全部實(shí)驗(yàn)采用相同的電解工藝參數(shù),即:電解液溫度為40℃,陰陽(yáng)極間距為20mm,銅離子濃度為8g/L,電解時(shí)間為25min,硫酸濃度為150g/L,電流密度為1200A/m2。

    2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 傳統(tǒng)進(jìn)液流量對(duì)銅粉電解電流效率的影響

    考察傳統(tǒng)進(jìn)液流量對(duì)銅粉電解電流效率的影響,實(shí)驗(yàn)采用相同的電解條件為:電解液溫度為40℃,陰陽(yáng)極間距為20mm,噴嘴直徑3.0mm,銅離子濃度為8g/L,硫酸濃度為150g/L,電流密度為1200A/m2,電解時(shí)間為25min;考察的進(jìn)液流量為0.5L/min、1.0L/min、2.0L/min、3.0L/min、4.0L/min。

    表1 傳統(tǒng)進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉能耗的影響實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

    從圖3中可以看出,在傳統(tǒng)進(jìn)液條件下,隨著進(jìn)液流量的增大,電解銅粉的槽電壓近似線性減小。當(dāng)進(jìn)液流量由0.5L/min增大到4L/min這一過程,槽電壓降低,即能耗降低。當(dāng)流量增大時(shí),對(duì)電解液的攪動(dòng)會(huì)變得劇烈,極板間電解液可以及時(shí)更新,電解液成分及溫度也更加均勻,從而消除濃差極化,降低能耗。

    圖3 傳統(tǒng)進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉能耗的影響

    2.2 單側(cè)陰極進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉能耗的影響

    考察單側(cè)陰極進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉能耗的影響,進(jìn)液位置均為(從下往上)第三排。考察單側(cè)陰極進(jìn)液量為0.5L/min、1.0L/min、2.0L/min、3.0L/min。表2為單側(cè)陰極進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉槽電壓的影響實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),圖4顯示了單側(cè)陰極進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉能耗的影響。

    表2 單側(cè)陰極進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉能耗的影響實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

    圖4 單側(cè)陰極進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉能耗的影響

    從圖4中可以看出,在單側(cè)陰極進(jìn)液方式下,隨著流量增大,槽電壓呈降低趨勢(shì),能耗隨之降低。這是由于在極板間加入單側(cè)進(jìn)液后,極板間電解液起到攪動(dòng)作用,極板間電解液的銅離子得到了及時(shí)的補(bǔ)充,消除了濃差極化。

    2.3 單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉能耗的影響

    考察單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉能耗的影響,進(jìn)液位置均為(從下往上)第三排??疾斓膯蝹?cè)陽(yáng)極進(jìn)液流量為0.5L/min,1.0L/min,2.0L/min,3.0L/min。表3為單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉槽電壓和電流效率的影響的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),圖5顯示了單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉能耗的影響。

    表3 單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉能耗的影響實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

    圖5 單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉能耗的影響

    從圖5中可以看出,在單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液方式下,隨著流量增大,槽電壓呈降低趨勢(shì),能耗也隨之降低。由于側(cè)流對(duì)電解液的攪動(dòng),均勻了極板間電解液的成分和溫度,消除了濃差極化。

    2.4 單側(cè)陰極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗的影響

    考察單側(cè)陰極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗的影響,單側(cè)進(jìn)液流量為3.0L/min;考察的單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液噴嘴位置為(由下往上數(shù))第1排、第2排、第3排、第4排。表4為單側(cè)陰極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗的影響的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),圖6是單側(cè)陰極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗的影響。從圖6中可以看出,隨著噴嘴位置(由下往上數(shù))依次升高,槽電壓呈先降后升的趨勢(shì),噴嘴在第三排時(shí),槽電壓達(dá)到最低,能耗最低。這是由于第二排和第四排分別處于陰極板上下邊緣三分之一的位置,對(duì)電解槽內(nèi)的電解液的攪動(dòng)和消除濃差極化效果基本相同,因此槽電壓大小也近似,第一排處于陰極板最下邊緣的位置,對(duì)陰極電銅附近的電解液幾乎沒有攪動(dòng)效果,能耗就會(huì)比較高。

    圖6 單側(cè)陰極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗的影響

    表4 單側(cè)陰極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗影響的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

    2.5 單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗的影響

    考察單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗的影響,單側(cè)進(jìn)液流量為3.0L/min,考察的單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液噴嘴位置為(由下往上數(shù))第1排、第2排、第3排、第4排。表5為單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗的影響的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),圖7是單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗的影響。

    表5 單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗影響的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

    從圖7中可以看出,隨著噴嘴位置的(由下往上數(shù))依次升高,槽電壓呈先降后升的趨勢(shì),噴嘴在第3排時(shí),槽電壓達(dá)到最低,能耗最低。

    圖7 單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗的影響

    2.6 不同進(jìn)液方式比較

    對(duì)比分析不同進(jìn)液方式對(duì)能耗的影響,將每種進(jìn)液方式下最佳方案進(jìn)行對(duì)比分析,從而得到最佳的進(jìn)液方式。圖8為單側(cè)陰極和單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液流量大小對(duì)電解銅粉能耗的影響對(duì)比,圖9為單側(cè)陰極和單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗的影響對(duì)比。

    圖8 單側(cè)陰極進(jìn)液和單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液流量對(duì)電解銅粉能耗影響對(duì)比

    圖9 單側(cè)陰極進(jìn)液和單側(cè)陽(yáng)極進(jìn)液噴嘴位置對(duì)電解銅粉能耗影響對(duì)比

    從圖8、9中可以看出,由極板間側(cè)邊進(jìn)液的方式可以明顯的降低槽電壓,減少能耗,而陰極進(jìn)液的槽電壓與陽(yáng)極進(jìn)液的槽電壓差異不大。因此,以降低能耗為目標(biāo),最優(yōu)進(jìn)液方式為單側(cè)陰極進(jìn)液。

    3 結(jié)論

    本文通過在各個(gè)實(shí)驗(yàn)方案下對(duì)銅粉電解過程的電流效率進(jìn)行了詳細(xì)分析和比較,得出在傳統(tǒng)進(jìn)液的條件下,隨著進(jìn)液流量的增大,電流效率變化不明顯,且效果都不如單側(cè)進(jìn)液;單側(cè)進(jìn)液時(shí),最佳進(jìn)液位置在從下往上第三排,最佳進(jìn)液流量為3.0L/min,選擇陰極進(jìn)液或陽(yáng)極進(jìn)液對(duì)電流效率的影響并不大。

    綜上分析可知,在保證電解銅粉其他電解條件一定,降低能耗的最佳方案為:?jiǎn)蝹?cè)陰極進(jìn)液方式,流量3L/min,噴嘴位置為第三排,即在極板有效面積的中央位置。

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