C250鋼薄壁筒形件多道次錯(cuò)距旋壓成形工藝研究

孫于晴 楊延濤 曹學(xué)文 白小雷

C250鋼薄壁筒形件多道次錯(cuò)距旋壓成形工藝研究

孫于晴 楊延濤 曹學(xué)文 白小雷

（西安航天動(dòng)力機(jī)械有限公司，西安 710025）

通過開展C250鋼薄壁筒形件多道次錯(cuò)距旋壓工藝試驗(yàn)，研究多道次成形過程中中間熱處理、最終時(shí)效處理對(duì)成形精度的影響，得出C250鋼薄壁筒形件旋壓成形的最優(yōu)工藝參數(shù)為主軸轉(zhuǎn)速=90r/min、進(jìn)給速度=100mm/min；錯(cuò)距量Z=2.9mm、Z=1.7mm、Z=0.5mm；Z=10、Z=4?？蔀榇祟愸R氏體高強(qiáng)度鋼筒形件旋壓成形工藝及道次間熱處理安排提供指導(dǎo)。

多道次錯(cuò)距旋壓；C250鋼；固溶處理；時(shí)效處理

1 引言

薄壁筒形件常采用多道次強(qiáng)力旋壓的成形方式，廣泛應(yīng)用于我國(guó)航空航天領(lǐng)域中發(fā)動(dòng)機(jī)殼體、導(dǎo)彈殼體的加工制造。C250鋼作為一種馬氏體時(shí)效鋼，與普通碳鋼區(qū)別是其硬度取決于金屬間化合物的彌散析出強(qiáng)化，與含碳量無關(guān)，具有高強(qiáng)度的同時(shí)兼具較高的韌性，是近年來航空航天領(lǐng)域推廣使用的高強(qiáng)度鋼，可用于火箭發(fā)動(dòng)機(jī)殼體、噴管、導(dǎo)彈殼體等構(gòu)件的加工制造[1～4]。

此類構(gòu)件壁厚減薄量大，需要多道次減薄成形，為了提高加工效率，便于批量制造，在工程實(shí)踐中多采用錯(cuò)距旋壓技術(shù)，錯(cuò)距旋壓是在強(qiáng)力旋壓基礎(chǔ)上發(fā)展而來，將多個(gè)旋輪在毛坯軸向依次錯(cuò)開，并沿徑向依次減薄，通過局部連續(xù)加載使毛坯發(fā)生三維塑性變形，傳統(tǒng)強(qiáng)力旋壓與錯(cuò)距旋壓工作原理圖分別如圖1、圖2所示。

圖1 強(qiáng)力旋壓成形原理圖

圖2 錯(cuò)距旋壓成形減薄量分布圖

由于錯(cuò)距旋壓過程是材料、幾何因素、邊界條件結(jié)合的三重非線性因素耦合的復(fù)雜變形過程，多道次錯(cuò)距旋壓成形時(shí)道次減薄量分配、主軸轉(zhuǎn)速與旋輪進(jìn)給比、旋輪間隙匹配關(guān)系都會(huì)影響工件成形精度[5～7]。

目前關(guān)于此類馬氏體時(shí)效鋼錯(cuò)距旋壓相關(guān)研究較少，因此有必要開展相關(guān)工藝試驗(yàn)，研究多道次錯(cuò)距旋壓過程中，不同工藝參數(shù)的匹配關(guān)系及熱處理對(duì)工件成形精度的影響，選取合理的工藝參數(shù)成形高強(qiáng)度鋼筒形件，并研究薄壁圓筒旋壓成形的工藝特點(diǎn)。

2 試驗(yàn)條件及方案

2.1 零件結(jié)構(gòu)及材料分析

零件材料為C250高強(qiáng)度鋼，是一種高強(qiáng)度高韌性的馬氏體時(shí)效鋼，含碳量相對(duì)其他高強(qiáng)鋼更低，其化學(xué)成分表及力學(xué)性能見表1、表2，其結(jié)構(gòu)如圖3所示。

表1 C250鋼的主要化學(xué)成分 %

表2 C250鋼與其他高強(qiáng)度鋼含碳量及力學(xué)性能對(duì)比

圖3 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)圖

2.2 試驗(yàn)條件

圖4 毛坯結(jié)構(gòu)圖

試驗(yàn)毛坯結(jié)構(gòu)圖見圖4，在三旋輪旋壓機(jī)上進(jìn)行錯(cuò)距反旋，為保證旋壓毛坯可以順利脫模，需要與模具留有脫模間隙，故采用的模具直徑為199.05mm，通過工藝試驗(yàn)，實(shí)現(xiàn)C250薄壁圓筒的強(qiáng)力旋壓成形，厚度由7mm減薄至1.4mm。

2.3 試驗(yàn)方案

C250鋼冷加工變薄率高達(dá)90%，在不超過材料的極限變薄率條件下，參考加工經(jīng)驗(yàn)，壁厚7mm到1.4mm的減薄過程分為三道次減薄和兩道次減薄兩種方案，兩種方案均在一道次粗旋加工后進(jìn)行道次間固溶處理以獲得全部馬氏體，改善后續(xù)道次加工性能，便于后道次成形，試驗(yàn)方案見表3。確定各工藝參數(shù)的初步選取及匹配[8～12]，錯(cuò)距旋壓工藝參數(shù)見表4、表5。

表3 試驗(yàn)方案表

表4 方案1試驗(yàn)件工藝參數(shù)

表5 方案2試驗(yàn)件工藝參數(shù)

3 結(jié)果分析

圖5 工件擴(kuò)徑量沿工件母線分布圖

圖6 工件圓跳動(dòng)沿工件母線分布圖

圖7 工件直線度對(duì)比

表6 工件直線度對(duì)比表 mm

在試驗(yàn)件沿工件母線方向等距取測(cè)量點(diǎn)，對(duì)比方案一和方案二成形精度，其擴(kuò)徑量、圓跳動(dòng)對(duì)比如圖5、圖6所示，直線度測(cè)量結(jié)果見圖7。從圖5、圖6可以看出，在旋壓成形過程中，擴(kuò)徑量及圓跳動(dòng)在起旋端和終旋端較大，在中段穩(wěn)定旋壓階段呈現(xiàn)穩(wěn)定波動(dòng)狀態(tài)，且方案二的擴(kuò)徑量及圓跳動(dòng)均小于方案一。結(jié)合表6中直線度測(cè)量結(jié)果可知，方案二成形精度高于方案一，但均不滿足設(shè)計(jì)要求，造成該結(jié)果的原因是三道次減薄時(shí)，每道次減薄量過小，會(huì)對(duì)毛坯表面反復(fù)擠壓，造成表面硬化，內(nèi)外表面變形不均。

4 試驗(yàn)改進(jìn)優(yōu)化

4.1 改進(jìn)優(yōu)化分析及試驗(yàn)方案

表7 優(yōu)化方案試驗(yàn)件工藝參數(shù)

以上結(jié)論表明上兩道次成形精度高于三道次，但兩種方案均不滿足預(yù)期成形目標(biāo)，改進(jìn)優(yōu)化試驗(yàn)方案，均在第一道次成形后固溶處理，后續(xù)道次成形精度大于設(shè)計(jì)要求且出現(xiàn)擴(kuò)徑現(xiàn)象，故后續(xù)改進(jìn)優(yōu)化試驗(yàn)均

采用兩道次旋壓，不改變上述方案二試驗(yàn)工藝參數(shù)，但取消道次間固溶處理，工藝參數(shù)見表7，最終時(shí)效處理，研究時(shí)效處理對(duì)工件成形精度的影響。

4.2 優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果分析

試驗(yàn)結(jié)果見表8，取消道次間固溶處理后，試驗(yàn)2成形精度最高，即主軸轉(zhuǎn)速=90r/min、進(jìn)給速度=100mm/min；錯(cuò)距量Z=2.9mm、Z=1.7mm、Z=0.5mm；Z=10mm、Z=4mm時(shí)，試驗(yàn)結(jié)果符合設(shè)計(jì)要求，無擴(kuò)徑現(xiàn)象。試驗(yàn)原始方案中在道次間增加固溶處理并沒有提高其后續(xù)道次加工性能，可能與固溶處理冷卻速度有關(guān)[13～16]，影響C250材料組織中馬氏體與殘余奧氏體的分布，進(jìn)而影響C250鋼的后續(xù)加工性能，需要后續(xù)試驗(yàn)進(jìn)一步研究。

表8 試驗(yàn)精度檢測(cè)結(jié)果 mm

對(duì)旋壓后工件時(shí)效處理，沿工件母線方向分段測(cè)量其壁厚差、圓跳動(dòng)及直徑偏差，結(jié)果如圖8、圖9所示，從表中可以看出，時(shí)效前后圓度誤差和圓跳動(dòng)化較小，直徑方向有一定收縮，縮徑量在0.05～0.2mm內(nèi)，時(shí)效前后直徑對(duì)比如圖10所示，可知工件時(shí)效后直徑減小，波動(dòng)范圍為203.01～203.1mm，滿足設(shè)計(jì)要求。

圖8 時(shí)效前后工件圓度沿工件母線分布圖

圖9 時(shí)效前后工件圓跳動(dòng)沿工件母線分布圖

圖10 時(shí)效前后工件直徑沿工件母線分布圖

5 結(jié)束語(yǔ)

a. 采用兩道次錯(cuò)距反旋無中間固溶處理，主軸轉(zhuǎn)速=90r/min、進(jìn)給速度=100mm/min；Z=2.9mm、Z=1.7mm、Z=0.5mm；Z=10mm、Z=4mm，可成形高精度薄壁殼體，且形位精度較好，為相關(guān)產(chǎn)品加工提供參考；

b. C250鋼筒形件時(shí)效處理后徑向收縮明顯，縮徑量在0.05～0.2mm內(nèi)，圓度誤差和圓跳動(dòng)變化較小，因此在設(shè)計(jì)試驗(yàn)方案時(shí)，應(yīng)考慮時(shí)效處理引起的工件尺寸變化，在分配道次減薄量時(shí)應(yīng)為時(shí)效處理留收縮余量。

c. C250鋼筒形件在道次間固溶處理后并未改善后續(xù)加工質(zhì)量，成形精度反而變差，采用兩道次連旋成形精度更高。

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Research on Multi-pass Staggered Pitch Spinning Process of C250 Steel Thin-walled Cylindrical Parts

Sun Yuqing Yang Yantao Cao Xuewen Bai Xiaolei

(Xi’an Aerospace Power Machinery Co., Ltd., Xi’an 710025)

The influences on the forming accuracy have been studied by carrying out the process test of multi-pass staggered spinning of parts. The study includes the influences of intermediate heat treatment and final aging treatment in the multi-pass forming staggered process. The results show the optimal process parameters for the spinning forming of C250 steel thin-walled cylindrical parts, as spindle speed=90r/min, feed speed=100mm/min;Z=2.9mm,Z=1.7mm,Z=0.5mm;Z=10,Z=4. The results may be helpful for spining forming and its inter-pass heat treatment for such martensitic high-strenghth steel cylindrical parts.

multi-pass staggered spinning；C250 steel；solution treatment；aging treatment

V46

B

孫于晴（1994），工程師，材料科學(xué)與工程專業(yè)；研究方向：火箭發(fā)動(dòng)機(jī)殼體旋壓成形技術(shù)。

2021-08-17