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    盾構(gòu)隧道新型分布榫式管片結(jié)構(gòu)的局部原型試驗(yàn)研究

    2022-01-12 08:50:24肖明清
    工程力學(xué) 2022年1期
    關(guān)鍵詞:弧面凹凸管片

    劉 迅,封 坤,肖明清,何 川,李 策

    (1. 西南交通大學(xué)交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,成都 610031;2. 中鐵第四勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,湖北,武漢 430071;3. 水下隧道技術(shù)國家地方聯(lián)合工程研究中心,湖北,武漢 430071)

    盾構(gòu)法因其施工效率高、地層適應(yīng)性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn),在跨江越海通道工程中大量應(yīng)用。為了承受大埋深、高水壓等引起的高圍壓作用,管片結(jié)構(gòu)尺寸通常較大,環(huán)間常常設(shè)榫以滿足定位要求。近年來,由于盾構(gòu)隧道穿越地層愈發(fā)復(fù)雜,環(huán)縫作為管片結(jié)構(gòu)薄弱環(huán)節(jié),在較大的彎曲荷載下,環(huán)間錯(cuò)臺(tái)、張開等變形常常超出設(shè)計(jì)容許值[1?2]。尤其對(duì)于大斷面盾構(gòu)隧道,管片結(jié)構(gòu)環(huán)間變形的控制一直備受關(guān)注[3? 6]。

    我國目前建設(shè)的盾構(gòu)隧道斷面尺寸不一、環(huán)間連接類型各異[7]。近期建設(shè)的多座大斷面水下盾構(gòu)隧道在環(huán)間布置了新型的分布式凹凸榫構(gòu)造,如:中國濟(jì)南黃河隧道(環(huán)間均勻布置凹凸榫構(gòu)造,一塊標(biāo)準(zhǔn)塊對(duì)應(yīng)3 個(gè)凹凸榫與3 個(gè)斜螺栓)、江陰靖江長江隧道(環(huán)間均勻布置凹凸榫構(gòu)造,一塊標(biāo)準(zhǔn)塊對(duì)應(yīng)3 個(gè)凹凸榫與6 個(gè)斜螺栓)、佛莞城際獅子洋隧道(環(huán)間均勻布置凹凸榫構(gòu)造,一塊標(biāo)準(zhǔn)塊對(duì)應(yīng)4 個(gè)凹凸榫與4 個(gè)斜螺栓,如圖1)(以下簡(jiǎn)稱環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu))。相較于早期僅布置螺栓的環(huán)間連接,分布式凹凸榫構(gòu)造受剪尺寸大,加強(qiáng)了結(jié)構(gòu)抵抗環(huán)間變形的能力,然而對(duì)于局部結(jié)構(gòu)而言,環(huán)間相互作用復(fù)雜,導(dǎo)致局部破壞的風(fēng)險(xiǎn)增大,其對(duì)結(jié)構(gòu)安全狀態(tài)的影響有待研究。

    圖1 管片橫斷面示意圖Fig. 1 Diagram of segment cross-section

    針對(duì)管片結(jié)構(gòu)環(huán)間接頭,通常通過理論解析和加載試驗(yàn)的方法來研究其力學(xué)特征。李宇杰等[8]通過數(shù)值計(jì)算與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè),證明了環(huán)間錯(cuò)臺(tái)變形會(huì)引起管片結(jié)構(gòu)局部內(nèi)力增大與破損。耿萍等[9]通過理論推導(dǎo),建立了考慮剪切作用的環(huán)間接頭力學(xué)模型。李曉軍等[10]通過理論推導(dǎo),建立了盾構(gòu)隧道縱向梁模型,得到了沿隧道軸線的環(huán)縫變形分布。張景等[11]通過理論推導(dǎo),得到了環(huán)間接頭不同變形模式與受力狀態(tài)下的內(nèi)力解析表達(dá)式。目前,針對(duì)凹凸榫構(gòu)造形式的環(huán)間連接的研究尚不充分,而環(huán)間連接型式?jīng)Q定環(huán)間作用方式,是影響管片結(jié)構(gòu)環(huán)間變形與破壞機(jī)制的關(guān)鍵因素。張穩(wěn)軍等[12]通過數(shù)值模擬,明確隧道襯砌結(jié)構(gòu)環(huán)縫受剪的全過程,研究了不同凹凸榫槽尺寸對(duì)于接頭抗剪性能的影響。Putke 等[13]通過模型試驗(yàn),探明了凹凸榫構(gòu)造材料與尺寸對(duì)于結(jié)構(gòu)環(huán)間抗剪剛度的影響?,F(xiàn)階段設(shè)置凹凸榫構(gòu)造后環(huán)間連接性能的研究較少,對(duì)于凹凸榫構(gòu)造對(duì)管片環(huán)間作用的影響尚無定論、亟待探明。

    目前對(duì)于盾構(gòu)隧道管片結(jié)構(gòu)承載性能多采用原型試驗(yàn)、局部原型試驗(yàn)的方式開展。柳獻(xiàn)等[14]通過原型試驗(yàn),證明了隨著環(huán)間作用的增強(qiáng),結(jié)構(gòu)首個(gè)塑性鉸位置從縱縫接頭向管片本體轉(zhuǎn)移。封坤等[15? 16]通過南京長江隧道原型加載試驗(yàn),探明在彈性狀態(tài)下和結(jié)構(gòu)開裂后,通縫和錯(cuò)縫拼裝管片結(jié)構(gòu)力學(xué)特征變化顯著。朱瑤宏等[17]通過錯(cuò)縫拼裝盾構(gòu)隧道足尺試驗(yàn),探明了結(jié)構(gòu)承載性能和破壞機(jī)理。畢湘利等[18]通過通縫拼裝盾構(gòu)隧道足尺試驗(yàn)認(rèn)為,管片極限破壞特征表現(xiàn)為管片接頭的破壞,管片自身未表現(xiàn)出明顯破壞現(xiàn)象。Zhang等[19]通過獅子洋隧道原型試驗(yàn),明確了結(jié)構(gòu)在通縫和錯(cuò)縫條件下承載能力與破壞階段的評(píng)價(jià)指標(biāo)。對(duì)于施工、運(yùn)營期常見的管片局部破壞問題,局部原型試驗(yàn)更為經(jīng)濟(jì),周期較短,且能較為真實(shí)的展現(xiàn)管片結(jié)構(gòu)的破壞過程。

    鑒于此,本文通過自主研發(fā)的局部原型結(jié)構(gòu)加載試驗(yàn)系統(tǒng),針對(duì)高圍壓作用下大斷面盾構(gòu)隧道新型分布榫式管片結(jié)構(gòu),測(cè)試了加載破壞過程中結(jié)構(gòu)變形、接縫張開、環(huán)縫錯(cuò)臺(tái)量、螺栓應(yīng)力的變化規(guī)律,及其與裂縫的開裂時(shí)間、擴(kuò)展規(guī)律之間的關(guān)系,并對(duì)環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)的環(huán)間作用與破壞機(jī)理進(jìn)行探討,可為大直徑盾構(gòu)隧道工程設(shè)計(jì)和理論分析提供參考。

    1 工程概況

    佛莞城際獅子洋隧道位于珠三角地區(qū)的中南部,為獅子洋上第二座高速鐵路水下隧道。隧道總長6.15 km,管片外徑13.1 m,內(nèi)徑12 m,厚度0.55 m,幅寬2 m,為當(dāng)時(shí)國內(nèi)最大直徑的鐵路盾構(gòu)隧道。隧道管片襯砌環(huán)采用雙面楔形通用環(huán),C50 鋼筋混凝土,每環(huán)分塊形式為“6+2+1”,包括封頂塊F(圓心角19.00°)、鄰接塊L1、L2(圓心角43.45°)及標(biāo)準(zhǔn)塊B1~B6(圓心角42.35°)。管片襯砌環(huán)環(huán)向均勻布置18 根M36 斜螺栓,縱向布置34 根M36 斜螺栓,機(jī)械等級(jí)8.8 級(jí)。環(huán)間均勻設(shè)置分布式凹凸榫構(gòu)造,一塊標(biāo)準(zhǔn)塊對(duì)應(yīng)4 個(gè)凹凸榫與4 個(gè)斜螺栓(以下簡(jiǎn)稱環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu))。凹凸榫構(gòu)造并未配筋。管片橫斷面尺寸圖詳見圖1(a),分布式凹凸榫構(gòu)造見圖1(b)。

    2 試驗(yàn)概況

    2.1 試驗(yàn)裝置

    本次試驗(yàn)采用本課題組自主研發(fā)的“局部原型結(jié)構(gòu)加載試驗(yàn)系統(tǒng)”裝置,加載裝置如圖2 所示。

    圖2 局部原型結(jié)構(gòu)加載試驗(yàn)系統(tǒng)Fig. 2 Local prototype structure loading test system

    試驗(yàn)裝置由大型試驗(yàn)臺(tái)架、加載分配梁、水平和豎向千斤頂、轉(zhuǎn)動(dòng)鉸支座以及提供反力的鋼箱梁底座形成自反力體系,并由加載控制臺(tái)控制,如圖3 所示。試件左右兩端均由轉(zhuǎn)動(dòng)鉸支座支承,試驗(yàn)管片在兩端支座處可自由轉(zhuǎn)動(dòng)。在豎直方向上,通過豎向千斤頂將荷載傳遞至加載分配梁,并最終作用在結(jié)構(gòu)上;在水平方向上,試驗(yàn)管片一端固定,在另一端通過水平千斤頂施加荷載,形成對(duì)稱受力體系,兩個(gè)方向的千斤頂均有5000 kN的加載能力。

    圖3 加載系統(tǒng)三維示意圖Fig. 3 Three-dimensional diagram of loading system

    2.2 試驗(yàn)原理

    在受力模式分析時(shí)需考慮到管片自重的影響,實(shí)際管片加載時(shí)的半結(jié)構(gòu)受力模式如圖4 所示。

    圖4 結(jié)構(gòu)受力示意圖Fig. 4 Structure stress diagram

    根據(jù)力的平衡可得:

    2.3 試件及量測(cè)系統(tǒng)

    試驗(yàn)結(jié)構(gòu)由中間塊(標(biāo)準(zhǔn)塊B3)和兩側(cè)相鄰環(huán)(標(biāo)準(zhǔn)塊B1、B2)共三環(huán)管片組成,試驗(yàn)結(jié)構(gòu)與凹凸榫構(gòu)造尺寸見圖5;凹槽與凸榫在豎直方向上存在2 mm 自由變形空間;混凝土表面應(yīng)變采用管片內(nèi)弧面和外弧面對(duì)稱布置的混凝土表面電阻應(yīng)變片測(cè)量,測(cè)點(diǎn)布置如圖6 所示。結(jié)構(gòu)豎向位移由布置在內(nèi)弧面下方的0.01 mm 精度的差動(dòng)式位移傳感器測(cè)量,接縫張開量采用鋼弦式位移測(cè)縫計(jì)量測(cè),測(cè)點(diǎn)布置如圖7 所示;鋼筋受力由張貼在鋼筋上的應(yīng)變片量測(cè),如圖8 所示。

    圖5 結(jié)構(gòu)尺寸圖 /mmFig. 5 Structure size diagram

    圖6 結(jié)構(gòu)應(yīng)力測(cè)點(diǎn)布置圖Fig. 6 Structure stress measuring points arrangement

    圖7 結(jié)構(gòu)位移測(cè)點(diǎn)布置圖Fig. 7 Structural displacement measurement points arrangement

    圖8 鋼筋應(yīng)變片張貼Fig. 8 Reinforcement strain gauge

    2.4 試驗(yàn)工況

    根據(jù)該隧道工程實(shí)際地層情況,分析確定管片結(jié)構(gòu)控制截面最不利偏心距為0.35 m,對(duì)應(yīng)軸壓比為0.1,縱向約束壓力設(shè)定為1.2 MPa[20],據(jù)此擬定加載工況如下:① 第一階段按等偏心距e=0.35 m 逐步增加水平和豎向千斤頂荷載,軸壓比每級(jí)增加0.0025 直至λ=0.1,豎向千斤頂荷載可根據(jù)2.2 中式(1)計(jì)算得到;② 第二階段保持等軸壓比,即水平千斤頂荷載不變,豎向千斤頂每級(jí)增加30 kN,直至結(jié)構(gòu)破壞時(shí)試驗(yàn)結(jié)束。

    3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    3.1 環(huán)間分布四榫式管片內(nèi)力與變形變化規(guī)律

    加載過程千斤頂荷載與控制截面內(nèi)力如圖9所示,在加載第一階段過程中,軸力略小于水平千斤頂荷載轉(zhuǎn)換得到的軸力,這是由于存在摩擦損耗,但控制截面偏心距為0.35 m,滿足本次試驗(yàn)的既定設(shè)計(jì)要求。在加載的第二階段過程中,水平千斤頂荷載不變,豎向千斤頂荷載不斷增加,截面偏心距迅速增加,當(dāng)豎向荷載Fv=3482 kN,水平荷載Fh=4718 kN時(shí),結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞。

    圖9 試驗(yàn)加載過程與管片內(nèi)力Fig. 9 Test loading process and internal force of segments

    試驗(yàn)對(duì)環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)中間塊鋼筋應(yīng)變進(jìn)行了測(cè)量,中間塊內(nèi)弧面鋼筋受拉,外弧面鋼筋受壓,鋼筋最大拉壓應(yīng)變均發(fā)生在中間塊拱頂位置,中間塊拱頂位置鋼筋應(yīng)變?nèi)鐖D10所示。

    圖10 中間塊拱頂位置鋼筋應(yīng)變Fig. 10 Reinforcement strain in centre ring

    由圖10 可見,中間塊管片內(nèi)弧面受拉側(cè)鋼筋應(yīng)力隨豎向荷載的增加而增加,可分為兩個(gè)階段:當(dāng)豎向荷載Fv<2510 kN 時(shí),受拉側(cè)鋼筋應(yīng)變線性增加,此時(shí)為彈性階段;當(dāng)豎向荷載Fv>2510 kN時(shí),增加速率顯著增加,且受拉側(cè)鋼筋應(yīng)變呈現(xiàn)出非線性增長。此時(shí)為塑性階段;結(jié)構(gòu)破壞時(shí),受拉側(cè)鋼筋應(yīng)變達(dá)到最大值2023 με,已受拉屈服。

    中間塊管片外弧面受壓側(cè)鋼筋應(yīng)力變化規(guī)律與受拉側(cè)鋼筋應(yīng)變規(guī)律不同,隨著豎向荷載的增大,受壓側(cè)鋼筋應(yīng)變基本呈現(xiàn)線性增長規(guī)律。結(jié)構(gòu)破壞時(shí),受壓側(cè)鋼筋應(yīng)變達(dá)到最大值?884 με,受壓側(cè)鋼筋并未達(dá)到屈服狀態(tài)。

    環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)中間塊環(huán)向豎向位移分布如圖11 所示,結(jié)構(gòu)整體全線下沉,中間塊環(huán)向豎向位移分布呈現(xiàn)出漏斗型:圓心角85°~95°(凹凸榫處)最大,拱頂位置豎向位移在破壞荷載下達(dá)到43.95 mm;圓心角75°~85°(凹凸榫處)和圓心角95°~105°(凹凸榫處)其次,在破壞荷載下豎向位移最大達(dá)到24.28 mm;支座處最小。中間塊環(huán)向豎向位移在圓心角69°~85°與95°~111°近似線性分布,在圓心角85°~95°為非線性分布,在凹凸榫處存在拐點(diǎn)。隨著豎向荷載的增加,非線性更為明顯。并且,管片豎向位移沿環(huán)向分布并非完全對(duì)稱,右側(cè)(千斤頂加載側(cè))略大于左側(cè)(固定支座側(cè))。

    圖11 中間塊環(huán)向豎向位移分布Fig. 11 Vertical displacement distribution in centre ring

    如圖12 所示,隨著豎向荷載的增大,環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)中間塊豎向位移均增大,不同測(cè)點(diǎn)豎向位移變化規(guī)律基本一致,可分為三個(gè)階段:① 當(dāng)豎向荷載Fv<2510 kN,即內(nèi)弧面受拉側(cè)鋼筋未進(jìn)入塑性時(shí),豎向位移線性增長,增長速率較慢,定義此階段為彈性階段;② 當(dāng)豎向荷載Fv>2510 kN時(shí),豎向位移增長呈現(xiàn)非線性,增長速率顯著增加,定義此階段為彈塑性階段;③ 當(dāng)達(dá)到破壞荷載時(shí)停止加載,維持豎向與水平荷載不變,各測(cè)點(diǎn)豎向位移持續(xù)增加,結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞,定義此階段為破壞階段。結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞時(shí)測(cè)點(diǎn)15 豎向位移最大,為45.65 mm。

    圖12 各測(cè)點(diǎn)豎向位移Fig. 12 Vertical displacement of measuring points

    對(duì)比不同測(cè)點(diǎn)可發(fā)現(xiàn),彈性階段各測(cè)點(diǎn)增長速率基本一致,彈塑性階段時(shí),位于圓心角85°~95°(凹凸榫)的測(cè)點(diǎn)15、測(cè)點(diǎn)10 和測(cè)點(diǎn)18 增長速率遠(yuǎn)大于其余測(cè)點(diǎn),這是由于管片結(jié)構(gòu)拱頂處兩側(cè)相鄰環(huán)存在縱向接縫,故管片結(jié)構(gòu)拱頂處剛度較小,豎向位移更大。

    3.2 管片結(jié)構(gòu)接縫受力與變形變化規(guī)律

    接縫是盾構(gòu)隧道襯砌結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié),凹凸榫構(gòu)造對(duì)于管片環(huán)向連接受力與變形的影響尚不明確。對(duì)此,本文對(duì)環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)接縫受力變形規(guī)律做進(jìn)一步分析,以此探討新型分布榫式管片結(jié)構(gòu)環(huán)間作用機(jī)理。

    3.2.1 環(huán)縫受力與變形變化規(guī)律

    由圖13 豎向荷載-環(huán)間錯(cuò)臺(tái)-環(huán)縫張開量變化規(guī)律可見,隨著豎向荷載的增大,圓心角85°處環(huán)間錯(cuò)臺(tái)與環(huán)縫張開量均增大,可分為三個(gè)階段:① 豎向荷載Fv<1410 kN時(shí),環(huán)間錯(cuò)臺(tái)快速增加,環(huán)縫張開量變化不明顯;② 豎向荷載Fv=1410 kN時(shí),圓心角85°處環(huán)間錯(cuò)臺(tái)為1.9 mm,環(huán)縫張開量為0.2 mm;③ 豎向荷載Fv>1410 kN時(shí),環(huán)間錯(cuò)臺(tái)增加速率變緩,環(huán)縫張開量增加速率顯著提高,此時(shí)環(huán)向螺栓受力明顯;加載至破壞荷載時(shí),停止加載,錯(cuò)臺(tái)量與張開量快速增加,此時(shí)結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞。

    圖13 豎向荷載-環(huán)間錯(cuò)臺(tái)-環(huán)縫張開量變化規(guī)律Fig. 13 Variation of vertical loads-dislocation-joint opening

    如圖14 所示,環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)環(huán)縫變形模式可歸納為:第一階段時(shí),由于凹榫與凸榫之間縫隙的存在,凹榫與凸榫并未接觸,環(huán)間作用主要為環(huán)縫接觸面之間的摩擦,環(huán)間變形為錯(cuò)臺(tái)滑動(dòng),環(huán)間錯(cuò)臺(tái)快速增加而環(huán)縫張開量增加緩慢;第二階段時(shí),凹凸榫接觸,凹榫沿著凸榫下表面向外滑移,螺栓受力明顯,進(jìn)而產(chǎn)生環(huán)縫張開變形,此階段環(huán)間變形由錯(cuò)臺(tái)滑動(dòng)變?yōu)檗D(zhuǎn)動(dòng)張開為主,環(huán)間錯(cuò)臺(tái)增加速率變緩,環(huán)縫張開量增加速率顯著增加;第三階段結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞,荷載不變環(huán)間變形快速增加。

    圖14 環(huán)縫變形示意圖Fig. 14 Deformation diagram between rings

    由圖13 可見,隨著豎向荷載增加,圓心角75°處環(huán)間錯(cuò)臺(tái)與環(huán)縫張開量增長速率緩慢線性增長。這是由于圓心角75°處環(huán)間變形處于凹凸榫還未接觸的第一階段。

    3.2.2 縱縫受力與變形規(guī)律

    如圖15 所示,環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)相鄰環(huán)縱縫張開的變化規(guī)律基本一致:隨著豎向荷載增加,縱縫張開量逐漸增大,可分為三個(gè)階段:① 當(dāng)豎向荷載Fv<2510 kN,即中間塊內(nèi)弧面受拉側(cè)鋼筋未進(jìn)入塑性時(shí),相鄰環(huán)縱縫張開量呈線性增長;② 當(dāng)豎向荷載Fv>2510 kN時(shí),即中間塊內(nèi)弧面受拉側(cè)鋼筋進(jìn)入塑性后,相鄰環(huán)縱縫張開量速率不斷增大,且此時(shí)縱向螺栓受力明顯;③ 當(dāng)達(dá)到破壞荷載時(shí),停止加載,維持豎向與水平荷載不變,相鄰環(huán)縱縫張開量快速增大,此時(shí)結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞。

    圖15 縱縫張開量變化規(guī)律Fig. 15 Variation law of longitudinal joint opening value

    結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞時(shí)JF1 和JF2 的縱縫張開量分別為5.01 mm 和4.96 mm,且縱向螺栓均未屈服。由縱縫變形過程可見,環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)中的縱縫不再是結(jié)構(gòu)薄弱環(huán)節(jié),且結(jié)構(gòu)破壞過程中縱縫并未發(fā)生明顯損傷,承載能力仍有冗余。

    3.2.3 螺栓受力規(guī)律

    環(huán)、縱向螺栓受力如圖16 所示,隨著豎向荷載增加,環(huán)、縱向螺栓受力不斷增加,可分為兩個(gè)階段:對(duì)于環(huán)向螺栓:豎向荷載Fv<2446 kN,即中間塊受拉側(cè)鋼筋進(jìn)入塑性前,環(huán)向螺栓應(yīng)力緩慢線性增長,豎向荷載Fv>2446 kN,即中間塊受拉側(cè)鋼筋進(jìn)入塑性后,環(huán)向螺栓應(yīng)力非線性增長;對(duì)于縱向螺栓:豎向荷載Fv<1410 kN,即環(huán)間變形處于第一階段時(shí),縱向螺栓應(yīng)力緩慢線性增長,豎向荷載Fv>1410 kN,即環(huán)間變形處于第二階段時(shí),縱向螺栓應(yīng)力非線性增長。

    圖16 螺栓受力規(guī)律Fig. 16 Force law of bolts

    如圖17 所示,環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)環(huán)間作用可歸納為:環(huán)間變形為第一階段時(shí),環(huán)間變形為滑動(dòng)錯(cuò)臺(tái),螺栓受力不明顯;環(huán)間變形表現(xiàn)為第二階段時(shí),環(huán)間變形為轉(zhuǎn)動(dòng)張開,螺栓受彎,約束環(huán)間轉(zhuǎn)動(dòng)張開變形,凹凸榫構(gòu)造承受剪力,約束環(huán)間滑動(dòng)錯(cuò)臺(tái)變形,環(huán)間作用由第一階段的純剪轉(zhuǎn)變?yōu)閺澕艚Y(jié)合。

    圖17 環(huán)間作用示意圖Fig. 17 Force diagram between rings

    3.3 管片結(jié)構(gòu)裂縫的發(fā)展

    如圖18 和圖19 所示,在試驗(yàn)全過程中,環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)僅在中間塊出現(xiàn)裂縫,相鄰環(huán)沒有出現(xiàn)裂縫。因此,環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞并不是由于相鄰環(huán)縱縫破壞造成的,對(duì)此,本文詳述環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)裂縫的發(fā)展以及最終破壞形態(tài),以此探討環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)破壞機(jī)理。

    圖18 相鄰環(huán)裂縫情況示意圖Fig. 18 Crack of adjacent ring

    由于環(huán)間四榫式管片結(jié)構(gòu)相鄰環(huán)未產(chǎn)生裂縫,本文僅描述中間塊裂縫發(fā)展情況,見表1 與圖19。

    表1 中間塊內(nèi)弧面裂縫發(fā)展Table 1 Cracks development in centre ring

    圖19 中間塊內(nèi)弧面裂紋發(fā)展Fig. 19 Cracks development in centre ring

    從裂縫的分布來看,裂縫主要集中在圓心角85°~95°兩處凹凸榫之間,拱頂處裂縫寬度最大。從裂紋的走向上看,縱向裂紋為主,斜裂紋其次,且斜裂紋與隧道縱軸線方向的夾角在0°~45°,沿管片環(huán)向的橫向裂紋最少,出現(xiàn)的也較晚。

    圖20 為裂縫數(shù)量和寬度的發(fā)展規(guī)律。環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)裂縫寬度發(fā)展規(guī)律與裂縫數(shù)量發(fā)展規(guī)律相反,可分為兩個(gè)階段:第一階段為裂縫數(shù)量快速增長階段,豎向荷載Fv<2510 kN,即中間塊內(nèi)弧面受拉側(cè)鋼筋處于彈性階段時(shí),裂縫數(shù)量快速增加,裂縫最大寬度緩慢增加,混凝土快速喪失承受截面拉力能力,截面拉力僅由內(nèi)弧面受拉側(cè)鋼筋承擔(dān);第二階段為裂紋寬度快速增長階段,豎向荷載Fv>2510 kN,即中間塊內(nèi)弧面受拉側(cè)鋼筋進(jìn)入塑性后,裂縫寬度增長速率顯著增加,裂縫數(shù)量增長速度變緩??梢姡h(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)破壞前有明顯的破壞先兆,中間塊內(nèi)弧面鋼筋進(jìn)入塑性前,結(jié)構(gòu)破壞先兆表現(xiàn)為裂縫數(shù)量快速增加,進(jìn)入塑性后,結(jié)構(gòu)破壞先兆表現(xiàn)為裂縫寬度快速增加。

    圖20 裂縫數(shù)量和寬度的變化規(guī)律Fig. 20 Variation law of the number and width of cracks

    3.4 最終破壞形態(tài)

    3.4.1 管片結(jié)構(gòu)中間塊最終破壞形態(tài)

    環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)中間塊最終破壞形態(tài)如圖21 所示,內(nèi)弧面圓心角85°~95°兩處凹凸榫之間,出現(xiàn)大量縱向貫穿裂縫,其中4 條寬度較大的縱向貫通裂縫開裂深度如圖21(c)所示,開裂深度最小達(dá)到323 mm,為管片厚度的58.7%,開裂深度最大達(dá)到430 mm,為管片厚度的78.2%??梢姡罱K破壞時(shí)中間塊混凝土開裂充分,截面拉力僅由鋼筋承受。

    圖21 中間塊最終破壞形態(tài)Fig. 21 Final failure pattern of centre ring

    3.4.2 管片結(jié)構(gòu)相鄰環(huán)最終破壞形態(tài)

    環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)相鄰環(huán)最終破壞形態(tài)如圖22 所示。相鄰環(huán)縱縫內(nèi)側(cè)張開,最大張開量為6.914 mm,邊角處出現(xiàn)開裂現(xiàn)象,且開裂深度較淺,僅是內(nèi)弧面混凝土保護(hù)層混凝土開裂,屬于局部的強(qiáng)度破壞,相鄰環(huán)承載能力仍有冗余。

    圖22 相鄰環(huán)最終破壞形態(tài)Fig. 22 Final failure pattern of adjacent ring

    3.4.3 管片結(jié)構(gòu)凹凸榫最終破壞形態(tài)

    環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)環(huán)間凹凸榫構(gòu)造最終破壞形態(tài)如圖23 所示。在凹榫與凸榫接觸的位置,各自出現(xiàn)剪切破壞裂紋。凸榫根部出現(xiàn)沿凸榫長度方向的裂紋,凸榫有整體剪壞剝落的趨勢(shì);凹榫邊緣處出現(xiàn)破損,且邊緣中間有螺栓處破損不明顯,邊緣兩側(cè)沒有螺栓處破損明顯。結(jié)構(gòu)破壞時(shí)環(huán)間凹凸榫構(gòu)造并未完全破壞,抗剪能力仍有冗余,環(huán)間設(shè)置凹凸榫構(gòu)造為有效的抗剪措施。

    圖23 凹凸榫最終破壞形態(tài)Fig. 23 Final failure pattern of the mortise and tenon

    4 環(huán)間分布四榫式管片破壞機(jī)理分析

    環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)環(huán)間作用可歸納為:環(huán)間變形初始時(shí)表現(xiàn)為錯(cuò)動(dòng),此時(shí)環(huán)間作用主要由接觸面摩擦提供,凸榫與凹槽接觸后環(huán)間變形表現(xiàn)為轉(zhuǎn)動(dòng)張開,此時(shí)螺栓受彎并約束環(huán)縫的張開變形,凹凸榫構(gòu)造受剪并約束環(huán)縫錯(cuò)臺(tái),環(huán)間作用由第一階段的純剪轉(zhuǎn)變?yōu)閺澕艚Y(jié)合;凹凸榫接觸作用后環(huán)間抗剪剛度大,有效限制環(huán)間錯(cuò)臺(tái)量,改善大直徑盾構(gòu)隧道施工過程中的管片上浮問題,減小環(huán)間錯(cuò)臺(tái)引起的管片損傷。此外,凹凸榫構(gòu)造可有效限制錯(cuò)臺(tái)引起的附加彎矩,對(duì)軸力略有影響[9],對(duì)管片整體受力更有利。

    根據(jù)環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)內(nèi)力、變形規(guī)律與最終破壞形態(tài),其漸進(jìn)性破壞過程可歸納為:中間管片內(nèi)弧面邊緣處混凝土首先開裂,此時(shí)裂縫發(fā)展特征為裂縫長度迅速增加;隨著荷載繼續(xù)增加,中間塊管片內(nèi)弧面鋼筋受拉進(jìn)入塑性,結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性階段,此時(shí)裂縫發(fā)展特征為裂縫寬度迅速增加;最終鋼筋屈服,混凝土開裂截面剛度降低[14],管片結(jié)構(gòu)喪失承載能力,失穩(wěn)破壞。

    凹凸榫構(gòu)造可提高管片環(huán)間的相互作用、提高整體性,避免發(fā)生接縫破壞引起的脆性破壞,從而使其具備更高的承載力與更好的延性,其機(jī)理為:一方面由于相鄰環(huán)存在縱縫,剛度小于中間塊管片,結(jié)構(gòu)環(huán)間發(fā)生彎矩傳遞,管片本體相較于縱縫會(huì)承擔(dān)更大的荷載;另一方面由于凹凸榫接觸后限制環(huán)間相對(duì)位移,結(jié)構(gòu)環(huán)間抗剪剛度大,環(huán)間相互作用強(qiáng),對(duì)結(jié)構(gòu)的環(huán)間錯(cuò)動(dòng)形成了良好的控制,因此,環(huán)間分布榫式管片結(jié)構(gòu)最終破壞主要表現(xiàn)為管片開裂引起的整體失穩(wěn)破壞。

    總體來看,環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)的破壞機(jī)理可概括為:中間塊管片內(nèi)弧面混凝土開裂導(dǎo)致鋼筋承擔(dān)截面拉力,裂縫不斷加深加寬,中間塊管片受拉側(cè)鋼筋進(jìn)入塑性、進(jìn)而屈服,混凝土開裂使管片剛度下降,管片結(jié)構(gòu)最終失穩(wěn)破壞。

    5 結(jié)論

    針對(duì)盾構(gòu)隧道環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)開展局部原型試驗(yàn),測(cè)試了分布榫式管片結(jié)構(gòu)在壓彎荷載作用下的力學(xué)特性、破壞過程與機(jī)理,得出主要結(jié)論如下:

    (1)環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)受力變形可分為兩個(gè)階段:中間塊內(nèi)弧面鋼筋進(jìn)入塑性前,結(jié)構(gòu)變形緩慢線性增加;中間塊內(nèi)弧面鋼筋進(jìn)入塑性后,結(jié)構(gòu)變形非線性增加。

    (2)環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)環(huán)間作用可分為兩個(gè)階段:凹榫與凸榫未接觸時(shí),環(huán)間變形為錯(cuò)臺(tái)滑動(dòng),環(huán)間作用為環(huán)縫面間摩擦;凹凸榫接觸后,環(huán)間變形為轉(zhuǎn)動(dòng)張開,螺栓受彎且凹凸榫構(gòu)造受剪,環(huán)間作用為彎剪結(jié)合。

    (3)環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)初始裂縫出現(xiàn)在中間塊拱頂邊緣位置,此時(shí)豎向荷載Fv=1901 kN,水平荷載Fh=665 kN,中間塊豎向位移7.43 mm,縱縫張開量0.51 mm。

    (4)環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)最終破壞形態(tài)為:中間塊內(nèi)弧面拱頂處出現(xiàn)大量縱向貫穿裂縫;中間塊裂縫開裂深度最大達(dá)到430 mm;環(huán)間凹凸榫僅出現(xiàn)受剪破壞趨勢(shì);環(huán)間螺栓均未屈服。

    (5)環(huán)間分布四榫式管片結(jié)構(gòu)破壞機(jī)理可歸納為:中間管片內(nèi)弧面邊緣處混凝土首先開裂;隨著荷載繼續(xù)增加,中間塊管片內(nèi)弧面鋼筋鋼筋屈服,混凝土開裂使管片剛度下降,管片結(jié)構(gòu)最終失穩(wěn)破壞。

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