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    鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)非飽和膨脹土抗剪強(qiáng)度的影響

    2022-01-12 02:32:42雷勝友袁文治翟志剛田剛陳雨菲李思雨蘆地柳明宇
    關(guān)鍵詞:鹽溶液黏聚力非飽和

    雷勝友,袁文治,翟志剛,田剛,陳雨菲,李思雨,蘆地,柳明宇

    (長安大學(xué) 公路學(xué)院,陜西 西安 710064)

    0 引言

    由于受到自然環(huán)境和人類活動(dòng)的影響,膨脹土土體周圍的鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)常常發(fā)生變化,這使得土體組成、結(jié)構(gòu)和強(qiáng)度等發(fā)生變化,再加上外部荷載及水的侵入,膨脹土的抗剪強(qiáng)度大幅度降低[1],難以作為路堤填土,也容易引發(fā)邊坡滑動(dòng)。因此,研究鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)土體抗剪強(qiáng)度的影響具有重要的實(shí)際意義。

    在鹽溶液對(duì)膨脹土抗剪強(qiáng)度影響的研究方面,S.A.Naeini等[2]通過探究可溶性鹽溶液對(duì)黏土不排水強(qiáng)度的影響發(fā)現(xiàn),不排水強(qiáng)度與鹽溶液的質(zhì)量分?jǐn)?shù)密切相關(guān);王軍等[3]通過直剪試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),Na+對(duì)土體黏聚力具有明顯的減弱作用;B.P.Warkentin等[4]通過直接剪切試驗(yàn)得出,飽和膨脹土的抗剪強(qiáng)度與Na+,Ca+溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)呈負(fù)相關(guān),而飽和高嶺土的抗剪強(qiáng)度與Na+、Ca+溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)呈正相關(guān);姚傳芹等[5]進(jìn)行了不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)NaCl,CaCl2溶液下的膨脹土直剪試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)隨著鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)增大,膨脹土的抗剪強(qiáng)度及黏聚力降低,而鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)內(nèi)摩擦角的影響較小;于海浩等[6]發(fā)現(xiàn)膨脹土空隙間的氯化鈉鹽溶液可以改變?nèi)跖蛎浲恋姆逯导皻堄鄰?qiáng)度。近來還有學(xué)者通過試驗(yàn)方法探索膨脹土抗剪強(qiáng)度變化的微觀機(jī)理,WEI C F[7]、楊周潔等[8]認(rèn)為不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的鹽溶液通過影響Donnan滲透壓影響粒間的應(yīng)力作用;于海浩[9]通過核磁共振試驗(yàn)揭示了膨脹土在剪切過程中的強(qiáng)度變化機(jī)理。

    盡管國內(nèi)外學(xué)者在鹽溶液對(duì)膨脹土抗剪強(qiáng)度的影響方面做了一些研究,但大多數(shù)研究側(cè)重于粒間孔隙水的鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化對(duì)飽和膨脹土抗剪強(qiáng)度的影響[10],而對(duì)外界鹽溶液浸入的影響研究較少。膨脹土作為一種典型的非飽和土,受到自然作用下,被鹽溶液侵蝕,其狀態(tài)大多仍處于非飽和土狀態(tài)。因此探索鹽溶液的變化對(duì)非飽和膨脹土強(qiáng)度的影響很有必要。本文從試驗(yàn)入手,采用精確的配土方法,控制膨脹土處于最佳含水率狀態(tài),進(jìn)行快剪試驗(yàn),探索不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的NaCl,KCl溶液對(duì)非飽和膨脹土的剪應(yīng)力-應(yīng)變特性、抗剪強(qiáng)度及其指標(biāo)的影響,并進(jìn)一步揭示影響機(jī)理。

    1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    1.1 試驗(yàn)用土

    本次試驗(yàn)用土取自陜西安康早陽村國道G316路段,為典型的膨脹土地段?,F(xiàn)場取土深度為2.0~3.0 m,土樣主體為棕黃色黏土,裂隙較為發(fā)育,并夾雜部分白色填充物。天然含水率ω為3.47%,液限ωL為68.91%,塑限ωp為21.86%,塑性指數(shù)Ip為47.05,相對(duì)密度Gs為2.68 g/cm3。采用輕型擊實(shí)試驗(yàn),獲得最大干密度ρd為1.63 g/cm3,最佳含水率W為19.30%。通過自由膨脹率試驗(yàn)可知,自由膨脹率為67.8%,由《膨脹土地區(qū)建筑技術(shù)規(guī)范》[11]可知,該膨脹土為中強(qiáng)非飽和膨脹土。

    1.2 試樣制備

    試驗(yàn)試樣采用過2 mm篩的風(fēng)干粉末狀土,并分別配置質(zhì)量分?jǐn)?shù)wt為3%,6%,9%,12%的NaCl,KCl溶液,共8組試劑。為使試樣處于最佳含水率狀態(tài),需要控制試樣中水與干土(加KCl,NaCl晶體)質(zhì)量的比值等于最佳含水率W。為了精確控制添加量,NaCl,KCl鹽溶液的添加需要分2次進(jìn)行,首先按照干土質(zhì)量(Md)與最佳含水率(W)的乘積作為稱取的鹽溶液質(zhì)量Mc,進(jìn)行第一次添加;其次進(jìn)行蒸餾水的補(bǔ)償操作,由于第一次添加過程中用鹽的質(zhì)量取代了部分蒸餾水,因此需要再補(bǔ)償蒸餾水的質(zhì)量Mw為

    具體操作如下:將風(fēng)干土平鋪在不透水的平盤中,用噴壺均勻噴灑計(jì)算的鹽溶液質(zhì)量,并不斷攪拌,再將補(bǔ)償?shù)恼麴s水注入噴壺中,輕輕搖晃,降低鹽溶液在器壁上的殘留,然后再均勻噴灑,進(jìn)行二次攪拌,注意噴灑過程中要確保液體試劑不得溢漏在外;接著再將調(diào)制均勻后的試樣裝入保濕缸緊閉,潤濕48 h,待土體進(jìn)行充分的水土作用后,取代表性的試樣,復(fù)測含水率,誤差不超過0.2%;然后按照試樣所需的含水率與干質(zhì)量,稱取計(jì)算所需一定質(zhì)量的濕土,采用靜壓法進(jìn)行環(huán)刀制樣,試樣直徑為61.8 mm,高度為20 mm。

    1.3 試驗(yàn)過程

    為進(jìn)一步了解改性前后非飽和膨脹土的抗剪強(qiáng)度變化情況,進(jìn)行室內(nèi)直剪試驗(yàn),試驗(yàn)儀器為南京土壤儀器生產(chǎn)的ZJ型應(yīng)變控制式直剪儀。根據(jù)土工試驗(yàn)規(guī)程[12],在剪切過程中,嚴(yán)格控制試驗(yàn)環(huán)境濕度,使其維持在土體的最優(yōu)含水率值附近,待試樣充分穩(wěn)定后進(jìn)行直剪試驗(yàn),剪切速度為0.8 mm/min。剪切完成后,退出加壓架,復(fù)測含水率,誤差不超過0.2%。試驗(yàn)中采用的豎直壓力分別為50,100,200,300 kPa。

    2 結(jié)果及分析

    2.1 剪應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系

    NaCl溶液改性膨脹土的剪應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線如圖1所示,可以看出,在同一豎直壓力下,曲線上對(duì)應(yīng)素膨脹土的剪應(yīng)力基本上均高于改性土。各試樣的剪應(yīng)力隨應(yīng)變?cè)黾佣粩嘣龃?,絕大多數(shù)試樣呈現(xiàn)明顯的應(yīng)變硬化現(xiàn)象。在較低或較高剪應(yīng)力條件下,改性土在進(jìn)入塑性變形階段后,部分試樣提前達(dá)到極限抗剪狀態(tài)。

    圖1 豎直壓力下NaCl溶液改性膨脹土剪應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.1 Shear stress-shear displacement curves of expansive soil modified by NaCl solution under vertical load

    大多數(shù)試樣直至應(yīng)變S=6 mm時(shí)仍未達(dá)到極限破壞點(diǎn)。這是由于試驗(yàn)采用的重塑試樣松散,整體密實(shí)度不高,經(jīng)豎直壓力作用后,土顆粒在軸向進(jìn)行重新排列,孔隙減小使得密實(shí)度提高,因此抗剪能力不斷增強(qiáng)。隨著豎直壓力增加,大部分改性膨脹土試樣的剪應(yīng)力-應(yīng)變曲線未出現(xiàn)明顯峰值。試樣均采用最佳含水率摻加鹽溶液,相較于干土其含水量較高,膨脹試樣的塑性較大,剪切面相互交錯(cuò)不易形成一致貫通的平面[13],因此剪應(yīng)力-應(yīng)變曲線未出現(xiàn)明顯的峰值與殘余強(qiáng)度。對(duì)于KCl溶液改性土,也有類似現(xiàn)象。

    由于剪應(yīng)力-應(yīng)變曲線呈硬化型曲線,無應(yīng)力峰值出現(xiàn),故取試驗(yàn)曲線上S=6 mm處的剪應(yīng)力作為剪切強(qiáng)度進(jìn)行分析,結(jié)果見表1。可以發(fā)現(xiàn),經(jīng)鹽溶液改性后的非飽和膨脹土,其剪切強(qiáng)度均低于素膨脹土,并且該剪切強(qiáng)度并非隨著溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加持續(xù)降低,而是呈一定的增減變化態(tài)勢。

    表1 鹽溶液改性膨脹土剪切強(qiáng)度對(duì)比Tab.1 Comparisons of shear strength of expansive soil modified by salt solution

    2.2 抗剪強(qiáng)度線及強(qiáng)度指標(biāo)

    在不考慮鹽溶液介入的情況下,D.G.Fredlund等[14]提出的非飽和土抗剪強(qiáng)度表達(dá)式為

    式中:c′為有效黏聚力;G為豎向壓力(σ-ua)為土體破壞時(shí)破壞面上的有效豎直壓力;φ′為與有效豎直壓力狀態(tài)變量有關(guān)的內(nèi)摩擦角;ua和uw分別為破壞面上的孔隙氣壓力和孔隙水壓力,uauw為基質(zhì)吸力;φb為抗剪強(qiáng)度隨基質(zhì)吸力變化增加的速率。

    本試驗(yàn)中,所有試樣均處于非飽和狀態(tài),土體孔隙與大氣連通,可認(rèn)為ua=0,因此式(2)可寫為

    土體破壞時(shí),破壞面上的孔隙水壓力uw隨含水量的變化而變化,本文嚴(yán)格控制土體處于最佳含水率狀態(tài),且進(jìn)行快剪試驗(yàn),使得孔隙水壓力變化微小。土體破壞時(shí),uw,φb可近似認(rèn)為不變,上式可繼續(xù)簡化為

    式中,δs為吸附強(qiáng)度常數(shù)。

    在考慮NaCl,KCl溶液介入膨脹土土體結(jié)構(gòu)時(shí),鹽溶液產(chǎn)生的滲透壓力會(huì)影響式(3)中孔隙水壓力uw的大小。WEI C F[7]認(rèn)為土體中的真實(shí)孔隙水壓力由實(shí)測孔隙水壓力與滲透壓力兩部分組成,即

    式中:pw為真實(shí)孔隙水壓力;uw為傳感器實(shí)測孔隙水壓力;П為滲透壓力。

    考慮有效應(yīng)力后,式(4)可變?yōu)?/p>

    式中,第一項(xiàng)為直剪試驗(yàn)中測得的總黏聚力ct,對(duì)于給定種類及質(zhì)量分?jǐn)?shù)的鹽溶液改性膨脹土,總黏聚力一般為常數(shù),則式(6)可簡化為

    為驗(yàn)證上述表達(dá)式,對(duì)各級(jí)豎直壓力下素膨脹土及改性土的抗剪強(qiáng)度值進(jìn)行擬合,由于在給定種類與質(zhì)量分?jǐn)?shù)的鹽溶液條件下,總黏聚力和有效內(nèi)摩擦角的正切值均為常數(shù),因此式(7)中抗剪強(qiáng)度τf關(guān)于豎向壓力σ呈一次線性相關(guān),采用線性擬合,結(jié)果如圖2所示。

    圖2 不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)NaCl,KCl溶液改性膨脹土的抗剪強(qiáng)度曲線Fig.2 Shear strength lines of expansive soil modified by NaCl and KCl solutions with different concentrations

    擬合方程及相關(guān)系數(shù)見表2。可以看出,R2接近于1,擬合效果好,不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)鹽溶液作用下試樣抗剪強(qiáng)度與豎直壓力存在明顯的線性關(guān)系,表達(dá)式較為可靠。此外,由數(shù)據(jù)分析可知,經(jīng)NaCl,KCl溶液改性后的膨脹土,其抗剪強(qiáng)度均低于素膨脹土,這與相關(guān)學(xué)者[6]的結(jié)果相似,但不同溶液種類及質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)抗剪強(qiáng)度降低的影響程度仍有差異。

    表2 鹽溶液改性非飽和膨脹土的抗剪強(qiáng)度線擬合結(jié)果Tab.2 Shear strength line fitting results of expansive soil modified by salt solution

    圖3為試樣的總黏聚力變化,其中素膨脹土的總黏聚力值為34.27 kPa,NaCl溶液改性土的總黏聚力值為24~44 k Pa,KCl溶液改性土的總黏聚力值為31~43 k Pa。當(dāng)鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)提高時(shí),膨脹土的總黏聚力呈現(xiàn)增減反復(fù)的變化趨勢,且兩種改性土在同一質(zhì)量分?jǐn)?shù)區(qū)間內(nèi)的增減情況相反。

    圖3 總黏聚力與鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)關(guān)系Fig.3 Relation between total cohesion and salt solution concentration

    2.3 鹽溶液對(duì)抗剪強(qiáng)度的影響

    圖4 為鹽溶液介入條件下非飽和膨脹土礦物結(jié)構(gòu)單位層的變化示意圖。NaCl,KCl溶液分別作用于膨脹土導(dǎo)致其抗剪強(qiáng)度降低,原因在于Na+與K+對(duì)黏土礦物基本單元結(jié)構(gòu)的離子作用。其中蒙脫石親水性強(qiáng),膨脹性最為顯著,晶格中氫氧化鋁八面體晶片夾于兩硅氧四面體晶片之間,蒙脫石八面體中的Al3+常為低價(jià)陽離子置換引起多余的負(fù)電荷,電荷的相互吸引造成Na+,K+等水化陽離子的產(chǎn)生,從而進(jìn)入蒙脫石結(jié)構(gòu)單位層間,增大層間距[15-16]。由于外加NaCl,KCl溶液中存在大量Na+,K+,可以顯著促進(jìn)水化陽離子的產(chǎn)生并撐開蒙脫石單位層聯(lián)結(jié)體系,結(jié)構(gòu)的低穩(wěn)定性使得土體整體抗剪強(qiáng)度降低,因此改性溶液非飽和膨脹土的剪切強(qiáng)度低于素膨脹土。

    圖4 水化陽離子進(jìn)入結(jié)構(gòu)單位層增大層間距離過程示意圖(以Na+為例)Fig.4 Schematic diagram of hydration cations entering the structural unit layer to increase the interlayer space(Taking Na+as an example)

    2.4 鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化對(duì)黏聚力的影響

    從式(6)可以看出,直剪試驗(yàn)測得的總黏聚力受多方面影響,而鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)的變化主要影響有效黏聚力、滲透壓力的大小,此外對(duì)結(jié)構(gòu)性也有較大影響。

    研究表明[5],基于Donnan效應(yīng),滲透壓隨著鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加而減小。有效黏聚力主要指黏土顆粒間的范德華力、庫侖力和雙電層排斥力等各種物理化學(xué)力。由于同晶置換、水化解離和選擇性吸附等作用,土顆粒表面的負(fù)電荷與土中水的固定層和擴(kuò)散層共同構(gòu)成了雙電層[17-19]。土顆粒間的力與雙電層排斥力緊密相關(guān),而雙電層的排斥力大小又與其厚度緊密相關(guān)。K.James[20]基于平板擴(kuò)散雙電層理論提出雙電層厚度計(jì)算公式,即

    式中:1/K為雙電層厚度;ε0為真空系數(shù);D為介電常數(shù);k為玻爾茲曼常數(shù);T為溫度;n0為孔隙間鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù);e為單元電荷;ν為離子電價(jià)。

    在其他因素不變的情況下,鹽溶液介入后非飽和膨脹土的雙電層厚度與離子濃度關(guān)系如圖5所示[15]。雙電層厚度與孔隙間鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)大小成反比,即鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)越大,對(duì)應(yīng)土體結(jié)構(gòu)的雙電層厚度就越小。雙電層厚度的減小表示黏土顆粒間的斥力減小,而鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化,對(duì)黏土間的引力影響不大[21],從而提高有效黏聚力。

    圖5 雙電層厚度與一價(jià)離子溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系Fig.5 Relation between thickness of diffuse double layer and concentration of monovalent ion solution

    綜上表明,鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)增大時(shí),試樣的有效黏聚力增大,滲透壓力減小,總體上有利于總黏聚力增加,但實(shí)際上總黏聚力呈現(xiàn)出增減的反復(fù)變化,原因在于鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化引起了土體的結(jié)構(gòu)性變化。當(dāng)鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)增大時(shí),會(huì)導(dǎo)致黏土變?yōu)橐妆粔嚎s的凝聚結(jié)構(gòu)[22],土顆粒之間的點(diǎn)位接觸變多,土顆粒之間的相互阻礙作用進(jìn)一步加強(qiáng),但這種結(jié)構(gòu)性變化的方向不定,可能與外加剪切力方向相同,也可能相反,這主要取決于土體中正、反向接觸點(diǎn)位數(shù)。如圖6所示,在文獻(xiàn)[22]構(gòu)建的黏土剪切原理圖基礎(chǔ)上,本文進(jìn)一步引入正、反向接觸點(diǎn)。土體的正向接觸點(diǎn)是指按照剪切前進(jìn)方向與前一土顆粒的接觸點(diǎn)位,其接觸作用均表現(xiàn)為阻礙土顆粒前進(jìn)從而提高總黏聚力;而反向接觸點(diǎn)是后一土顆粒與目標(biāo)土顆粒的接觸點(diǎn)位,在剪切進(jìn)行過程中推動(dòng)目標(biāo)土顆粒前進(jìn),從而降低總黏聚力。結(jié)構(gòu)變化是影響總黏聚力變化的本質(zhì),隨著鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加,土顆粒間的斥力減小,從而使得未接觸的土顆粒相互接觸,但正、反向接觸點(diǎn)的數(shù)量不定,因此總黏聚力出現(xiàn)增減反復(fù)變化。

    圖6 顆粒接觸點(diǎn)位變化示意Fig.6 Schematic diagram of contact point changes of soil particles

    3 結(jié)論

    (1)NaCl,KCl質(zhì)量分?jǐn)?shù)各異的溶液改性效果總體上可降低膨脹土的抗剪強(qiáng)度。

    (2)按照最佳含水率進(jìn)行配土,在快剪條件下,可將非飽和膨脹土抗剪強(qiáng)度公式中的基質(zhì)吸力簡化為常數(shù),結(jié)合滲透壓力,得出鹽溶液作用下非飽膨脹土抗剪強(qiáng)度的表達(dá)式,并且擬合驗(yàn)證效果較好。

    (3)鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)于非飽和膨脹土抗剪強(qiáng)度及其黏聚力的影響,是通過改變雙電層厚度、土顆粒間接觸方式以及結(jié)構(gòu)特性實(shí)現(xiàn)的。

    研究成果可用于評(píng)價(jià)非飽和膨脹土在不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)鹽溶液滲入條件下抗剪強(qiáng)度的變化,判斷膨脹土受鹽溶液浸入后的工程適用性,但鹽溶液介入后對(duì)膨脹土抗剪強(qiáng)度影響的量化分析仍有待深入研究。

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