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    屈曲約束支撐在軌交高架車站工程的應(yīng)用

    2022-01-05 01:58:38
    建筑結(jié)構(gòu) 2021年24期
    關(guān)鍵詞:頂棚芯材屈曲

    陳 瑜

    (上海城建職業(yè)學(xué)院,上海 200438)

    0 引言

    屈曲約束支撐[1]又稱防屈曲支撐或BRB(Buckling Restrained Brace),最早發(fā)展于1971年的日本,一批日本學(xué)者成功研發(fā)了最早的墻板式防屈曲耗能支撐,并對其進(jìn)行了加入不同無粘結(jié)材料的拉壓試驗(yàn)。日本學(xué)者還做了帶支撐剪力墻的試驗(yàn),將BRB的概念運(yùn)用于結(jié)構(gòu)中;1994年北嶺地震后,美國也開始對防屈曲支撐體系進(jìn)行相應(yīng)的設(shè)計研究和大比例試驗(yàn),分析了該支撐體系較其他支撐體系的優(yōu)點(diǎn)[2];1999年美國學(xué)者Clark進(jìn)行了3個大比例屈曲約束支撐的試驗(yàn),為美國使用屈曲約束支撐的建筑結(jié)構(gòu)的設(shè)計和施工提供了技術(shù)支持。BRB有以下特點(diǎn):1)線彈性剛度高,滿足規(guī)范的變形要求;2)更強(qiáng)和更穩(wěn)定的能量耗散能力;3)BRB在工廠連接到節(jié)點(diǎn)板,可避免現(xiàn)場焊接及檢測,安裝方便且經(jīng)濟(jì);4)方便更換損壞的支撐;5)方便調(diào)整支撐剛度和強(qiáng)度。基于以上優(yōu)點(diǎn),孫建華等[3]以一個實(shí)際工程為例,對含屈曲約束耗能支撐的高層建筑鋼結(jié)構(gòu)的地震作用效應(yīng)及抗震性能進(jìn)行了有限元分析。結(jié)果表明:小震作用下,BRB處于彈性狀態(tài),為結(jié)構(gòu)提供支撐剛度。在國內(nèi)應(yīng)用屈曲約束支撐的代表性建筑有上海國家會展中心、北京建筑大學(xué)圖書館等。本文以上海軌道交通17號線趙巷站(圖1)站臺的頂棚設(shè)計為例,主要對此項(xiàng)目中屈曲約束支撐的受力性能及耗能效果進(jìn)行分析。

    圖1 趙巷站外觀效果圖

    1 項(xiàng)目概述

    如圖1所示,趙巷站工程下部為混凝土結(jié)構(gòu),站臺層頂棚采用拱形鋼結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)總長157m,總寬29.44m,結(jié)構(gòu)標(biāo)高14.28~25.48m。頂棚結(jié)構(gòu)V形鋼柱支承在混凝土框架梁的頂面,V形柱縱向間距14.5m,主拱支承于V形柱柱頂,主拱跨度24.7m。頂棚主鋼結(jié)構(gòu)為整體設(shè)計,下部混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)有兩道防震縫,防震縫處V形柱替換為BRB支撐,共設(shè)置4個BRB支撐。BRB支撐兩端與V形柱分叉點(diǎn)和主拱圈焊接連接,V形柱提供縱向剛度, BRB位置對應(yīng)的系桿采用滑動支座連接。裝飾性拱柱支承在混凝土框架側(cè)面,為鉸接柱腳。圖2為趙巷站的三維軸測圖、結(jié)構(gòu)平面圖、結(jié)構(gòu)立面圖、結(jié)構(gòu)剖面圖。

    圖2 趙巷站的三維軸測圖、結(jié)構(gòu)平面圖、結(jié)構(gòu)立面圖、結(jié)構(gòu)剖面圖

    2 設(shè)計條件

    為了協(xié)調(diào)頂棚鋼結(jié)構(gòu)與主體混凝土的變形,也為了增強(qiáng)鋼結(jié)構(gòu)本身及整體結(jié)構(gòu)的抗震性能,在趙巷站的頂棚鋼結(jié)構(gòu)跨縫中設(shè)置了耗能型屈曲約束支撐,如圖3~5所示。應(yīng)用BRB以后,發(fā)現(xiàn)其具有優(yōu)于不設(shè)置BRB結(jié)構(gòu)的抗震能力。BRB受壓屈服仍然保持承載力,鋼結(jié)構(gòu)剛度下降不大,承載力良好,因此整體延性較好。車站在大震作用下具有良好的耗能減震能力,主體結(jié)構(gòu)損傷較輕。BRB在大震作用下屈服以后發(fā)揮其耗能作用,耗散結(jié)構(gòu)中的地震能量,保護(hù)主體結(jié)構(gòu),因此主體結(jié)構(gòu)損傷較輕。本項(xiàng)目鋼結(jié)構(gòu)斜柱截面為矩形管400×450×16×20,BRB芯材為20mm厚,250mm寬的一字型材,在芯材外包矩形管套筒400×450×12×12,與斜柱尺寸一致,刷完防火涂料及面漆后,整體造型和諧美觀,應(yīng)用BRB后內(nèi)部效果如圖6所示。

    圖3 BRB所在位置示意圖

    圖4 BRB節(jié)點(diǎn)圖

    圖5 屋蓋系桿滑動連接節(jié)點(diǎn)圖

    圖6 應(yīng)用BRB后內(nèi)部效果圖

    鋼屋蓋所受外力以荷載的形式施加于站房屋蓋屋面上,設(shè)計使用年限為100年;結(jié)構(gòu)自重即為鋼材重量,由程序自動加載計算,并考慮乘以1.1的節(jié)點(diǎn)增大系數(shù);恒荷載:金屬屋頂0.2kN/m2,膜屋頂0.01kN/m2;活荷載:施工檢修0.5×1.1=0.55kN/m2(100年重現(xiàn)期);風(fēng)荷載:基本風(fēng)壓0.6 kN/m2(100年重現(xiàn)期);地震作用:抗震設(shè)防類別為丙類,抗震設(shè)防烈度為7度(0.10g),結(jié)構(gòu)阻尼比為0.040,場地類別為Ⅳ類,地震分組為第一組,特征周期值為多遇及設(shè)防地震0.9s、罕遇地震1.1s;水平地震影響系數(shù)最大值為多遇地震0.08、設(shè)防地震0.23、罕遇地震0.45;溫度作用為±20.0℃。

    3 屈曲約束支撐的設(shè)計

    與普通支撐相比,BRB充當(dāng)“保險絲”,使頂棚鋼結(jié)構(gòu)承載力高,延性與滯回性能好[2-3],提高框架的抗震性能。

    在計算中,大震采用線性計算方法,BRB的力學(xué)性能采用兩折線模擬,即彈性和塑性兩個階段。BRB在小震下保持彈性,變形為4.35mm(屈服位移為9mm);在大震作用下,BRB進(jìn)入塑性階段,BRB屈服之后,發(fā)揮其耗能作用,耗散作用到結(jié)構(gòu)中的主體能量,保護(hù)主體結(jié)構(gòu)。

    3.1 BRB的選型

    本文采用BRB型號為RB-BRB ⅠA-400,在工廠與主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行焊接連接,芯材與砂漿之間加潤滑墊層。圖7,8分別為BRB結(jié)構(gòu)平面圖和剖面圖。BRB材料性質(zhì)如下:芯材形狀為一字形,材質(zhì)為BLY160,其他配件材質(zhì)為Q235B;屈服承載力為400kN,設(shè)計承載力為357.2kN,極限承載力為1 094.4kN;芯材截面面積為2 857.2mm2;支撐長度為7.322m,與水平方向夾角為39.52°;屈服位移為1.0~9.0mm,極限位移為12~150mm。

    圖7 BRB結(jié)構(gòu)平面圖

    圖8 BRB結(jié)構(gòu)剖面圖

    3.2 BRB的計算

    BRB的工作機(jī)理是利用低屈服點(diǎn)芯材的軸向受壓、受拉均屈服來耗散地震能量,其側(cè)向穩(wěn)定性及剛度由外部套筒和芯材之間的混凝土砂漿來保證,計算時無需考慮BRB本身的穩(wěn)定性和剛度。外部套筒的截面與結(jié)構(gòu)其他部分的鋼柱截面一致,其穩(wěn)定性及剛度均能滿足《TJ屈曲約束支撐應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》(DBJ/CT/05—2011)[4]要求。

    首先在有限元軟件3D3S中定義BRB的截面為實(shí)腹長方形截面,定義材質(zhì)為BLY160,然后布置BRB,布置位置見圖3。對BRB進(jìn)行端部軸向鉸釋放。根據(jù)各工況及地震組合進(jìn)行計算分析,整體模型各項(xiàng)指標(biāo)滿足《TJ屈曲約束支撐應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》(DBJ/CT/05—2011)[4]要求后,得到BRB的相應(yīng)數(shù)據(jù)。

    根據(jù)計算結(jié)果,BRB非地震組合作用下最大軸力為304.73kN,小于BRB的設(shè)計承載力357.2kN;地震組合下最大軸力為268.03kN,小于357.2/0.75=476.27kN,其中0.75為地震組合系數(shù)。

    BRB的正應(yīng)力σ的計算公式為:

    (1)

    式中:N為BRB的最大設(shè)計軸力,N=476.27kN;A為BRB的截面面積,BRB的截面為400×450×20×16,A=31 120mm2。

    由式(1)計算可得BRB的正應(yīng)力σ=15.3MPa,小于其屈服強(qiáng)度fy=295MPa,BRB初步驗(yàn)算滿足要求。

    4 有限元仿真

    4.1 有限元模型

    為了進(jìn)一步分析BRB對鋼結(jié)構(gòu)本身及整體結(jié)構(gòu)的抗震性能影響,通過有限元軟件3D3S對趙巷站頂棚鋼結(jié)構(gòu)在不同荷載工況下的受力性能進(jìn)行了分析。模型:采用空間結(jié)構(gòu)模型,鋼屋蓋所受外力以荷載的形式施加于站房屋蓋屋面上;邊界條件設(shè)置為鋼結(jié)構(gòu)V形柱和裝飾性拱柱與下部結(jié)構(gòu)鉸接,BRB兩端鉸接,釋放BRB所在區(qū)間的屋面撐桿縱向約束。頂棚的恒荷載、活荷載及風(fēng)荷載工況見表1~3。

    頂棚的恒荷載工況參數(shù) 表1

    頂棚的活荷載工況參數(shù) 表2

    頂棚的風(fēng)荷載工況參數(shù) 表3

    面恒荷載分布如圖9所示,其中實(shí)線表示荷載分配到的單元。

    圖9 面恒荷載分布圖

    面活荷載分布如圖10所示,其中實(shí)線表示荷載分配到的單元。

    圖10 面活荷載分布圖

    風(fēng)振系數(shù)為1.4,風(fēng)壓高度變化系數(shù)由程序自動計算。按照類似結(jié)構(gòu)風(fēng)洞試驗(yàn)得出的體型系數(shù):迎風(fēng)面越靠近檐口體型系數(shù)越大(體型系數(shù)最大值0.80),背風(fēng)面越靠近弧頂體型系數(shù)越大(體型系數(shù)最大值-1.30)。具體的面風(fēng)荷載分布如圖11所示,其中實(shí)線表示荷載分配到的單元。

    圖11 面風(fēng)荷載分布圖

    4.2 計算結(jié)果分析

    結(jié)構(gòu)在設(shè)防地震作用下的計算結(jié)果如圖12所示。使用BRB之后,局部構(gòu)件上的最大軸力和最大剪力減小,BRB可以保護(hù)主體結(jié)構(gòu)并且減小相鄰構(gòu)件受力,可用于頂棚鋼結(jié)構(gòu)抗震的設(shè)計。

    有無BRB時結(jié)構(gòu)的受力性能對比見表4。應(yīng)用BRB以后,結(jié)構(gòu)軸力減小了25%,結(jié)構(gòu)剪力減小了10%,用鋼量節(jié)省了16%。

    有無BRB時結(jié)構(gòu)的受力性能對比 表4

    為了驗(yàn)證BRB的抗震性能,選取了3條天然地震波對鋼屋蓋進(jìn)行了罕遇地震作用下非線性地震時程分析,地震波時程曲線見圖13,在防震縫對應(yīng)的支座位置設(shè)置了150mm的水平位移。分析比較了有無BRB時的鋼屋蓋時程分析包絡(luò)位移,結(jié)果發(fā)現(xiàn)Fcy波下的包絡(luò)位移最大。有無BRB時Fcy波下結(jié)構(gòu)的時程分析包絡(luò)位移見圖14,15。

    圖13 地震波時程曲線

    圖14 無BRB時Fcy波下結(jié)構(gòu)的時程分析包絡(luò)位移/cm

    有無BRB時結(jié)構(gòu)的抗震性能對比見表5。在施加150mm的水平位移后,在罕遇地震作用下,有BRB的結(jié)構(gòu)位移比無BRB的結(jié)構(gòu)小15%~20%,證明有BRB的結(jié)構(gòu)比無BRB的結(jié)構(gòu)抗震性能更加優(yōu)越。

    圖15 有BRB時Fcy波下結(jié)構(gòu)的時程分析包絡(luò)位移/cm

    有無BRB結(jié)構(gòu)的抗震性能對比 表5

    5 結(jié)論

    本工程采用BRB協(xié)調(diào)頂棚鋼結(jié)構(gòu)受力與在主體混凝土中設(shè)置150mm寬的防震縫具有重要的作用。分析結(jié)果表明:

    (1)在設(shè)防地震作用下,增加BRB后結(jié)構(gòu)的軸力、剪力以及用鋼量均有不同程度的減小。

    (2)在罕遇地震分析中,增加BRB后結(jié)構(gòu)的變形、位移有明顯減小。

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