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    基于五電平控制的中點(diǎn)箝位單相逆變器的研究

    2021-12-29 06:04:30徐天樂
    太陽能 2021年12期
    關(guān)鍵詞:箝位半波正弦波

    徐 杰,徐天樂

    (南京南瑞繼保電氣有限公司,南京 211100)

    0 引言

    傳統(tǒng)的兩電平中點(diǎn)箝位(neutral point clamped,NPC)單相逆變器在光伏發(fā)電領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用。但由于光伏陣列的輸出功率具有隨機(jī)性、波動性的特征,且逆變器的開關(guān)損耗和發(fā)熱量會隨著開關(guān)頻率的提高而增大,因此,受限于逆變器的開關(guān)頻率,應(yīng)用于光伏陣列的逆變器輸出的電流含有大量諧波成分。為此,有研究學(xué)者提出了三電平單相逆變器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),相較于傳統(tǒng)的兩電平單相逆變器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),其可使逆變器的開關(guān)頻率成倍減小,降低了開關(guān)損耗,提升了逆變器效率;并且在相同載波條件下,三電平單相逆變器輸出電流中的諧波含量大幅降低,有利于減小交流側(cè)濾波器的功率容量。

    為了進(jìn)一步減小逆變器輸出電流中的諧波含量,本文在三電平中點(diǎn)箝位單相逆變器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的研究基礎(chǔ)上,提出一種五電平中點(diǎn)箝位單相逆變器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),以期進(jìn)一步減小逆變器輸出電流中的諧波含量,改善電流的波形質(zhì)量,并減小逆變器的開關(guān)損耗。

    1 三電平中點(diǎn)箝位單相逆變器的工作原理

    三電平中點(diǎn)箝位單相逆變器的電路拓?fù)鋱D如圖1所示。圖中,E1為上半橋臂直流電壓;E2為下半橋臂直流電壓。

    圖1 三電平中點(diǎn)箝位單相逆變器的電路拓?fù)鋱DFig. 1 Circuit topology graph of NPC single-phase inverter based on three-level

    從圖1可以看到,逆變器的輸出經(jīng)電感L接到負(fù)載Load上。逆變橋左側(cè)橋臂是由絕緣柵雙極型晶體管IGBT(下文簡稱為“T”)和續(xù)流二極管D組成的組件1、組件2、組件3、組件4,以及中點(diǎn)箝位二極管Dp1、Dn1組成。當(dāng)T1、T2導(dǎo)通時(shí),a點(diǎn)的輸出電壓為“+”電平;當(dāng)T2、T3導(dǎo)通時(shí),a點(diǎn)的輸出電壓為“0”電平;當(dāng)T3、T4導(dǎo)通時(shí),a點(diǎn)的輸出電壓為“-”電平。同理,逆變橋右側(cè)橋臂的b點(diǎn)輸出電壓同樣為三電平。因此,無論逆變器是作為變頻器向交流電動機(jī)供電,還是用于并網(wǎng)光伏發(fā)電系統(tǒng),都能做到省去濾波器或減小濾波器的功率容量,對節(jié)能減排具有重要意義。

    在三電平中點(diǎn)箝位單相逆變器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上,本文提出了一種控制逆變器輸出電壓為五電平的實(shí)現(xiàn)方式,其控制圖如圖2所示。圖中:T1~T8的波形均為同步信號正弦正半波;Ua為a點(diǎn)的電壓;Ub為b點(diǎn)的電壓;Uab為a點(diǎn)與b點(diǎn)間的電壓;t為時(shí)間;E為直流電壓;θ為輸出電壓和輸出電流之間的相位角。

    圖2 中點(diǎn)箝位單相逆變器的輸出電壓為五電平時(shí)的控制圖Fig. 2 Control diagram of NPC single-phase inverter with output voltage of five-level

    結(jié)合圖1和圖2,假設(shè)E1=E2=E,則同步信號正弦正半波T1、T2導(dǎo)通,此時(shí)a點(diǎn)的輸出電壓為“+”電平;而在0~θ和180°-θ~180°區(qū)間內(nèi),當(dāng)T6、T7導(dǎo)通時(shí),b點(diǎn)的輸出電壓為“0”電平;其余情況為T7、T8導(dǎo)通,b點(diǎn)的輸出電壓為“-”電平。對同步信號正弦負(fù)半波做類似控制,最后可以得到Uab的波形為五電平(即+2E、+E、0、-E、-2E)方波。

    利用脈沖寬度調(diào)制(PWM)可以控制Uab為正弦波。通過正半波對T1、負(fù)半波對T4做正弦脈沖寬度調(diào)制(SPWM)控制,或正半波對T5、負(fù)半波對T8做SPWM控制均可實(shí)現(xiàn)Uab為正弦波。當(dāng)正半波對T1、負(fù)半波對T4僅做PWM控制時(shí),T1、T4的開關(guān)損耗會遠(yuǎn)大于其他T,發(fā)熱嚴(yán)重,因此也可考慮正半波對T1、負(fù)半波對T4和正半波對T5、負(fù)半波對T8輪流做PWM控制,從而實(shí)現(xiàn)Uab為正弦波。為使所有元件的損耗、發(fā)熱均勻,可采用正半波對T2、負(fù)半波對T3和正半波對T6、負(fù)半波對T7輪流進(jìn)行PWM控制的方式來實(shí)現(xiàn)Uab為正弦波,但此時(shí)需要用到中點(diǎn)活箝位(active neutral point clamped,ANPC)逆變器控制方法[1-3]。

    2 五電平中點(diǎn)箝位單相逆變器的仿真模型

    五電平中點(diǎn)箝位單相逆變器的電路系統(tǒng)仿真圖[4]如圖3所示。圖中:Drv-Sgnl為逆變器的T的驅(qū)動模塊;ga為輸入信號;sch為輸出控制信號;Refa為參考電壓;ia為逆變器的輸出電流;Usa為調(diào)制波;OCCa為單周控制模塊;RMS為有效值;Ref為參考值;5LHBI為五電平中點(diǎn)箝位單相逆變器;Scope1~Scope10均為示波器;Display為顯示器;i為電流表;v為電壓表;C為濾波電容;Port為接口;signal rms為單相有效值。

    圖3 五電平中點(diǎn)箝位單相逆變器的電路系統(tǒng)仿真圖Fig. 3 Simulation diagram of circuit system of NPC single-phase inverter based on five-level

    五電平中點(diǎn)箝位單相逆變器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)仿真模型如圖4所示。圖中:Ap為T1、T2所在上半橋臂的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)模塊;Bp為T5、T6所在上半橋臂的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)模塊;An為T3、T4所在下半橋臂的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)模塊;Bn為T7、T8所在下半橋臂的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)模塊。

    圖4 五電平中點(diǎn)箝位單相逆變器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)仿真模型Fig. 4 Simulation model of topological structure of NPC single-phase inverter based on five-level

    圖4中的An模塊和Ap模塊展開的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖5所示,圖3中的Drv-Sgnl模塊展開的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖6所示。

    圖5 An模塊和Ap模塊展開的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)Fig. 5 Topological structure of An module and Ap module expansion

    圖6 Drv-Sgnl模塊展開的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)Fig. 6 Topological structure of Drv-Sgnl module expansion

    本文采用如前文圖2所示的五電平控制方案,即正半波對T1、負(fù)半波對T4僅做PWM控制,圖6中的“0.5”對應(yīng)的是圖2中θ=30°時(shí)的情況。同步信號Usa取自正弦波發(fā)生器,在正半波時(shí),對T1作 PWM控制,T2恒導(dǎo)通,由于濾波電感L的作用,當(dāng)PWM數(shù)值變?yōu)椤?”時(shí),輸出電流流通路徑由“+電平→T1、T2→a→L→Load→電平為0”轉(zhuǎn)變?yōu)槔m(xù)流途徑“電平為0→Dp1、T2→a→L→Load→電平為0”。

    Drv-Sgnl模塊中第2個(gè)輸入信號ga由圖3中的單周控制[5]模塊OCCa產(chǎn)生,為脈沖控制信號。

    OCCa模塊的仿真模型如圖7所示。其中,調(diào)制波為逆變器的輸出電流ia,載波Refa為正弦波信號,Refa的大小受Ref控制(見圖3);S、R均為RS觸發(fā)器的輸入信號;Q、!Q均為RS觸發(fā)器的輸出信號;Compa為比較器;Switch為開關(guān),用于積分器的清零;clk為時(shí)鐘發(fā)生器;boolean表示取布爾值;|u|表示取絕對值。

    圖7 OCCa模塊的仿真模型Fig. 7 Simulation model of OCCa module

    圖8為T的驅(qū)動信號圖。

    圖8 T的驅(qū)動信號圖Fig. 8 Drive signal of T

    3 五電平中點(diǎn)箝位單相逆變器的仿真實(shí)例

    五電平中點(diǎn)箝位單相逆變器的仿真參數(shù)設(shè)置如表1所示。

    表1 五電平中點(diǎn)箝位單相逆變器的仿真參數(shù)Table 1 Simulation parameters of NPC single-phase inverter based on five-level

    利用Matlab/Simulink對五電平中點(diǎn)箝位單相逆變器進(jìn)行仿真,仿真結(jié)果如圖9所示。圖中:U為逆變器的輸出電壓;iR為負(fù)載電流;UL為濾波電感L的壓降;id+為輸出電壓為正電平時(shí)的直流電流;id-為輸出電壓為負(fù)電平時(shí)的直流電流。需要說明的是,由于采用參考電壓為正弦波的單周控制模塊,Uab波形是5級的階梯波;本文仿真模型中濾波器為單L濾波器。

    圖9 五電平中點(diǎn)箝位單相逆變器的仿真波形Fig. 9 Simulink waveforms of NPC single-phase inverter based on five-level

    從圖9中可以看出:

    圖9a中,由于逆變器輸出電壓與負(fù)載電流基本同相位,因此負(fù)載的功率因數(shù)接近1。

    圖9e、圖9f中,在正半波時(shí),由于對T1做PWM控制、T2導(dǎo)通,當(dāng)PWM數(shù)值為“1”時(shí),id+由E1正極流出;當(dāng)PWM數(shù)值為“0”時(shí),id+由中點(diǎn)經(jīng)Dp1、T2續(xù)流流出,不經(jīng)過E1正極,因此id+呈斷續(xù)的脈沖狀;此時(shí)因T7、T8恒導(dǎo)通,因此圖9f中呈接近正弦的連續(xù)波。負(fù)半波的情況可進(jìn)行類似推導(dǎo)。

    4 結(jié)論

    本文探討了三電平中點(diǎn)箝位單相逆變器的工作原理,提出了一種控制逆變器輸出電壓為五電平的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和實(shí)現(xiàn)方式;并基于Matlab/Simulink仿真平臺搭建了仿真模型,對基于五電平控制的中點(diǎn)箝位單相逆變器的應(yīng)用效果進(jìn)行了驗(yàn)證。由于逆變器輸出電壓波形為5級階梯波,有利于消除逆變器輸出電流中的諧波,從而可改善電能質(zhì)量。

    此外,本文提出的5級階梯波PWM方案,還可以進(jìn)一步探討該方案中θ值的選擇;為得到更好的正弦波輸出電流,輸出側(cè)還可以進(jìn)一步考慮選用LC濾波器或LCL濾波器。

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