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    LKW-Ⅱ溫拌劑對(duì)橡膠/SBS復(fù)合改性瀝青流變性能的影響

    2021-12-28 14:25:26石振武王彬驊張海濤
    森林工程 2021年6期
    關(guān)鍵詞:橡膠瀝青溫拌劑

    石振武 王彬驊 張海濤

    摘?要:為研究LKW-Ⅱ溫拌對(duì)橡膠粉/SBS改性瀝青流變性能的影響,通過(guò)傅里葉紅外光譜(FTIR)實(shí)驗(yàn)、動(dòng)態(tài)剪切流變(DSR)試驗(yàn)、多應(yīng)力重復(fù)蠕變恢復(fù)(MSCR)實(shí)驗(yàn)以及低溫彎曲梁流變(BBR)實(shí)驗(yàn),分析LKW-Ⅱ溫拌劑對(duì)其流變性能的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明: LKW-Ⅱ溫拌劑能夠有效控制高溫條件下流變性能,當(dāng)摻量為0.1%時(shí),改善效果最好,實(shí)驗(yàn)中其余摻量改善性能較為接近;摻加溫拌劑后改性瀝青的彈性恢復(fù)能力更好,在12.8?kPa應(yīng)力下,0.1%LKW-Ⅱ摻量不會(huì)出現(xiàn)結(jié)構(gòu)損傷,且對(duì)應(yīng)力敏感性最小;LKW-Ⅱ溫拌劑能夠改善低溫條件下流變性能,相同溫度下0.3%LKW-Ⅱ摻量?jī)?nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力最小,應(yīng)力松弛能力最好。LKW-Ⅱ溫拌劑摻量少,能夠有效控制高溫流變和改善低溫流變性能。

    關(guān)鍵詞:橡膠瀝青;紅外光譜實(shí)驗(yàn);溫拌劑;高溫性能;低溫性能;Burgers模型;流變性能

    中圖分類(lèi)號(hào):U414?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A?文章編號(hào):1006-8023(2021)06-0090-09

    Abstract:To study the effect of LKW-Ⅱwarm mix additive on the rheological performance of rubber powder/SBS modified asphalt, Fourier Transform Infrared Spectroscopy (FTIR) test, Dynamic Shear Rheology (DSR) test, Multi-stress Repeated Creep Recovery (MSCR) test and low-temperature Bending Beam Rheology (BBR) test were conducted to analyze the influence of LKW-Ⅱwarm mix additive on the rheological performance. The experimental results showed that: LKW-Ⅱ warm mix additive can effectively control the rheological performance under high temperature conditions. When the mixing amount was 0.1%, the improvement effect was the best, and the other mixing amount was relatively close in experiment. Warm mix rubber powder/SBS modified asphalt had better elastic recovery ability, 0.1% LKW-Ⅱ mixing amount under 12.8 kPa stress would not cause structural damage, and was the least sensitive to stress. LKW-Ⅱ warm mix additive could improve low-temperature performance. At the same temperature, 0.3% LKW-Ⅱ mixing amount produced the least internal stress and had the best stress relaxation ability. When using a little mixing amount of LKW-Ⅱ warm mix additive, it could effectively control the high temperature rheology and improve the low temperature rheology.

    Keywords:Rubber modified asphalt; infrared spectrum experiment; warm mix additive; high temperature performance; low temperature performance; Burgers model; rheological performance

    0?引言

    隨著汽車(chē)保有量的增加,帶來(lái)了繁重的交通量,在溫度與荷載的作用下瀝青路面發(fā)生微觀流變,抗變形能力下降。橡膠粉制成的改性瀝青,以其降噪、抗開(kāi)裂和抗車(chē)轍的優(yōu)勢(shì)被廣泛使用[1]。然而,橡膠改性瀝青在施工生產(chǎn)時(shí)需要達(dá)到180 ℃以上,釋放出的瀝青煙氣中包含SOx、NOx以及致癌物[2]。因此,保證其路用性能、降低橡膠瀝青的施工溫度是值得研究的。

    Yan等[3]將橡膠粉和廢塑料(EVA)摻入瀝青中制備橡膠復(fù)合改性瀝青,通過(guò)動(dòng)態(tài)剪切流變實(shí)驗(yàn)及微觀試驗(yàn)對(duì)瀝青進(jìn)行測(cè)試,結(jié)果表明,橡膠粉和廢塑料對(duì)瀝青的高溫性能改善效果明顯,微觀結(jié)構(gòu)上2種添加劑能夠與瀝青很好地溶脹。常睿等[4]通過(guò)對(duì)比RET(三元共聚物)復(fù)配膠粉瀝青和SBS(苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物)改性瀝青的流變性能,結(jié)果表明,RET復(fù)配橡膠瀝青的抗變形能力增強(qiáng),相比于SBS改性瀝青熱穩(wěn)定性更好。王嵐等[5]通過(guò)研究表面活性劑SDYK和降黏型EM溫拌劑對(duì)橡膠瀝青的高溫流變性能影響,結(jié)果表明,摻加2種溫拌劑能夠改善橡膠瀝青的高溫性能,0.6%摻量的SDYK和1%摻量的EM改善效果顯著。Yu等[6]采用不同類(lèi)型溫拌劑制備溫拌橡膠瀝青,通過(guò)混合料試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),Sasobit瀝青改性劑會(huì)導(dǎo)致橡膠瀝青的抗車(chē)轍能力下降。Pouranian等[2]制備的無(wú)發(fā)泡溫拌橡膠瀝青采用氣相測(cè)試對(duì)釋放出的瀝青煙氣監(jiān)測(cè),結(jié)果表明,溫拌過(guò)程中二甲苯等有害物質(zhì)排放減少約60%,但溫拌劑對(duì)抗疲勞和抗裂性能有輕微負(fù)面影響。Leng等[7]研究蠟基溫拌橡膠瀝青的路用性能,結(jié)果表明,直接將橡膠粉和蠟基溫拌劑一同加入瀝青攪拌,由于橡膠粉與蠟基溫拌劑液相溶脹沖突,可能會(huì)導(dǎo)致路用性能下降。Wang等[8]通過(guò)多應(yīng)力重復(fù)蠕變回復(fù)試驗(yàn)(MSCR)和線性振幅掃描試驗(yàn)(LAS)對(duì)溫拌橡膠瀝青的性能進(jìn)行研究,結(jié)果表明,不可恢復(fù)蠕變的應(yīng)力敏感性指標(biāo)不適用于評(píng)價(jià)橡膠瀝青,采用增量指標(biāo)能更準(zhǔn)確判斷應(yīng)力敏感性。目前,國(guó)內(nèi)對(duì)橡膠粉與SBS橡膠混合的改性瀝青研究較少,將溫拌技術(shù)和橡膠復(fù)合改性瀝青的研究更是少見(jiàn)。因此,有必要對(duì)溫拌橡膠粉與SBS混合改性瀝青的流變行為進(jìn)行研究。

    本文采用LKW-Ⅱ型溫拌劑對(duì)橡膠粉/SBS復(fù)合改性瀝青進(jìn)行溫拌處理,研究溫拌劑對(duì)橡膠復(fù)合改性瀝青流變性能的影響。通過(guò)高溫動(dòng)態(tài)剪切流變(DSR)試驗(yàn)、多應(yīng)力重復(fù)蠕變恢復(fù)(MSCR)試驗(yàn)、傅里葉紅外光譜(FTIR)和低溫彎曲梁流變(BBR)試驗(yàn)進(jìn)行測(cè)試,分析LKW-Ⅱ溫拌劑對(duì)溫拌橡膠粉/SBS改性瀝青的黏彈性、應(yīng)力敏感性、抗變形能力及降黏降阻機(jī)理的影響。

    1?原材料與試驗(yàn)方法

    1.1?原材料性能

    本文選用中國(guó)石油天然氣股份有限公司遼河石化分公司生產(chǎn)的橡膠粉/SBS改性瀝青,以90#瀝青為基質(zhì)瀝青,內(nèi)摻17%廢舊橡膠粉(40目)和3%SBS橡膠。選用溫拌劑為遠(yuǎn)達(dá)LKW-Ⅱ型新型溫拌劑,LKW-Ⅱ型溫拌劑屬于表面活性劑類(lèi)添加劑(棕褐色固液混合物)。本文摻量為0%、0.1%、0.3%、0.5%,實(shí)驗(yàn)樣品記為CS、0.1LCS、0.3LCS、0.5LCS,軟化點(diǎn)、針入度、5 ℃延度、黏度指標(biāo)結(jié)果見(jiàn)表1。

    1.2?傅里葉紅外光譜(FTIR)試驗(yàn)

    傅里葉紅外光譜能夠測(cè)試瀝青的化學(xué)組分,通過(guò)橡膠改性瀝青添加溫拌劑前后的化學(xué)鍵變化,對(duì)吸收峰的位置及峰值進(jìn)行辨認(rèn)分析[9]。橡膠改性瀝青的黏度較大,不宜制成薄膜或透光性溶液,因此本文紅外光譜試驗(yàn)采用全反射(ATR)方式測(cè)定,光譜范圍為650~4 000 cm-1,掃描次數(shù)16次。

    1.3?動(dòng)態(tài)剪切流變(DSR)實(shí)驗(yàn)

    動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)溫度掃描模式下,能反映出瀝青隨溫度變化時(shí)流變性能的變化[10]。本文按照《AASHTO T315-12》標(biāo)準(zhǔn),溫度掃描設(shè)置應(yīng)變?yōu)?2%,頻率為10 rad/s,考慮到由于橡膠改性瀝青黏度大,可能會(huì)對(duì)儀器造成不可逆的誤差,測(cè)試溫度為40~82 ℃。

    1.4 多應(yīng)力重復(fù)蠕變恢復(fù)(MSCR)試驗(yàn)

    多應(yīng)力重復(fù)蠕變恢復(fù)試驗(yàn)?zāi)苓M(jìn)一步評(píng)價(jià)瀝青在高溫環(huán)境下的變形恢復(fù)能力和應(yīng)力敏感程度[11]。本文根據(jù)《AASHTO TP70-12》標(biāo)準(zhǔn),試驗(yàn)溫度為64 ℃,標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)力為0.1 kPa和3.2 kPa,加載1 s,卸載9 s,每個(gè)應(yīng)力水平進(jìn)行10次循環(huán)。橡膠改性瀝青的回彈性能好,針對(duì)高性能瀝青可以增加更大應(yīng)力[12],本文增加了兩級(jí)更大的應(yīng)力6.4?kPa和12.8?kPa,能夠更全面地表征應(yīng)力敏感性。

    1.5?低溫彎曲梁流變(BBR)試驗(yàn)

    BBR試驗(yàn)通過(guò)恒定的荷載作用,模擬瀝青在低溫條件下的變形行為和力學(xué)特性[13]。本文根據(jù)《AASHTO T313-09》標(biāo)準(zhǔn),測(cè)試溫度為-18、-24、-30 ℃,對(duì)瀝青的低溫流變行為進(jìn)行初步評(píng)價(jià)。低溫下,瀝青的變形過(guò)程較為復(fù)雜,Burgers模型本構(gòu)方程簡(jiǎn)化后見(jiàn)公式(1),對(duì)加載240 s內(nèi)測(cè)試得到的蠕變?nèi)崃窟M(jìn)行擬合,通過(guò)擬合參數(shù)的實(shí)際物理意義分析溫拌橡膠粉/SBS改性瀝青在低溫下的流變行為[14]。

    式中:E1為瞬時(shí)彈性模量;E2為延遲彈性模量;η1為瞬時(shí)黏性系數(shù);η2為延遲黏性系數(shù)。

    2?實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1?瀝青組分與降黏潤(rùn)滑分析

    溫拌橡膠粉/SBS改性瀝青的紅外光譜實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖1所示。

    由圖1可以看出,摻加溫拌劑后紅外光譜圖大致形狀沒(méi)有變化,沒(méi)有新的吸收峰出現(xiàn),說(shuō)明摻加溫拌劑的過(guò)程中沒(méi)有發(fā)生化學(xué)變化。主要的吸收峰為650~900、960、1 034、1 370、1 460、1 599、2 851、2 920 cm-1處。650~900 cm-1復(fù)雜的吸收峰和1 599 cm-1為苯環(huán)取代識(shí)別區(qū),變化情況不大,表明溫拌劑對(duì)橡膠改性瀝青中的芳香族化合物不會(huì)產(chǎn)生影響。其余4個(gè)較長(zhǎng)吸收峰來(lái)自碳?xì)滏I的振動(dòng),區(qū)別為振動(dòng)方式不同,1 370 cm-1和1 460 cm-1來(lái)自CH的彎曲振動(dòng),2 851 cm-1和2 920 cm-1來(lái)自CH的伸縮振動(dòng)。綜上所述,主要吸收峰表明溫拌橡膠改性瀝青中含有脂肪烴、芳香族化合物以及含硫氧化合物。

    摻加溫拌劑后,960、1 034、1 700 cm-1處吸收峰明顯變小,分別來(lái)自SBS成分中丁二烯的反式CC的伸縮振動(dòng)和CO、SO鍵振動(dòng)。LKW-Ⅱ型溫拌劑屬于表面活性劑,能夠?qū)⒑?、硫等化合物形成的膠團(tuán)分散成小分子膠束,通過(guò)攪拌均勻分散在瀝青中,破壞了原化學(xué)鍵的穩(wěn)定性。表面活性劑的親水基團(tuán)的氫原子能夠與溶脹降解后橡膠分子、溫拌劑乳液水分子形成氫鍵,短暫形成結(jié)構(gòu)水膜,增加了分子之間的潤(rùn)滑性,達(dá)到了降低黏度和阻力的目的。拌和與碾壓過(guò)程等機(jī)械作用后,膠束周?chē)谋砻婊钚詣┲饾u向橡膠顆粒與瀝青界面轉(zhuǎn)移,增強(qiáng)橡膠顆粒與瀝青的黏結(jié)力,使得橡膠改性瀝青的性能進(jìn)一步增強(qiáng)。

    2.2?高溫流變性能分析

    溫拌橡膠粉/SBS改性瀝青的復(fù)合剪切模量(G*)、相位角(δ)隨溫度變化如圖2—圖4所示。

    由圖2中可以看出,G*隨溫度升高而降低,下降速率的變化趨勢(shì)為逐漸平緩。這是由于溫度升高,瀝青變軟,材料的黏性逐漸增大[5]。在測(cè)試溫度內(nèi),0.1 LCS的G*始終最大,高溫條件下流變減小,其次是0.3、0.5 LCS,但兩者與CS較為接近。圖3中δ的變化是先降低然后逐漸上升,這與摻加了SBS成分有關(guān),是瀝青內(nèi)部的彈性成分與黏性成分比例變化不同導(dǎo)致的[15]。

    由圖4中可以看出,溫度上升,瀝青內(nèi)部在SBS成分和橡膠粉的作用下,損失模量G″下降速率大于G′下降速率,材料流變性受黏性控制減弱;隨溫度繼續(xù)上升,流變性逐漸受黏性控制,δ也隨之變大。在測(cè)試溫度內(nèi),0.1 LCS的δ最小,受黏性成分而導(dǎo)致的應(yīng)力響應(yīng)延遲最小。

    車(chē)轍因子(G*/sin δ)實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖5所示,溫拌橡膠粉/SBS改性瀝青的G*/sin δ隨溫度升高而降低,由于瀝青逐漸向黏流態(tài)轉(zhuǎn)變,抵抗變形的能力逐漸變?nèi)酢&呐cG*變化趨勢(shì)不同, δ曲線的拐點(diǎn)未對(duì)車(chē)轍因子產(chǎn)生影響[15],所以車(chē)轍因子沒(méi)有出現(xiàn)反增的變化。從圖5中能夠看出,0.1 LCS的G*/sinδ最大,在70 ℃后下降趨于平緩,仍然大于其余瀝青,其余摻量提升不明顯。綜上所述,添加溫拌劑能夠控制橡膠粉/SBS改性瀝青的高溫流變性能,摻量為0.1%時(shí)效果最佳。

    2.3?高溫應(yīng)力敏感性分析

    通過(guò)每0.1 s記錄一次應(yīng)變值,繪制MSCR試驗(yàn)應(yīng)變曲線如圖6所示。從應(yīng)變累積角度看,0.1 LCS的累積應(yīng)變最小,不同的應(yīng)力水平下應(yīng)變?cè)黾臃茸钚。?.3 LCS和0.5 LCS與CS的總應(yīng)變較為接近,在12.8?kPa應(yīng)力水平下,0.3 LCS增長(zhǎng)速度較快于0.5 LCS。

    0.1kPa和12.8 kPa應(yīng)力水平下的應(yīng)變曲線如圖7所示。

    在0.1 kPa應(yīng)力水平下,溫拌橡膠瀝青的蠕變恢復(fù)能力完好,應(yīng)力響應(yīng)迅速、回彈速度快,回彈效率均在80%以上。瀝青在12.8 kPa第9周期內(nèi)應(yīng)變曲線如圖8所示,0.1 LCS蠕變恢復(fù)曲線順滑,其余瀝青的應(yīng)變曲線發(fā)生波動(dòng),這說(shuō)明瀝青內(nèi)部已經(jīng)產(chǎn)生損傷,恢復(fù)過(guò)程出現(xiàn)阻礙。CS蠕變恢復(fù)后的應(yīng)變超過(guò)加載階段的應(yīng)變,說(shuō)明此時(shí)瀝青內(nèi)部損傷積累,導(dǎo)致瀝青的結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞,完全失去彈性恢復(fù)的能力。

    溫拌橡膠粉/SBS改性瀝青不可恢復(fù)蠕變Jnr及應(yīng)力敏感性指標(biāo)(Jnr-diff)如圖9和圖10所示。

    各樣品Jnr和Jnr-diff隨應(yīng)力增加而增大,0.1 LCS的2項(xiàng)指標(biāo)始終處于較低水平,0.3 LCS和0.5 LCS差距不大,CS的不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃縅nr處于最高,0.5 LCS的應(yīng)力敏感性指標(biāo)Jnr-diff最大,較大應(yīng)力下對(duì)應(yīng)力敏感。摻加溫拌劑能夠提高橡膠瀝青的彈性恢復(fù)能力,并且能夠降低應(yīng)力敏感性,當(dāng)摻量為0.1%時(shí)改善效果最佳。在《AASHTO MP19-10》中規(guī)定,路面等級(jí)標(biāo)準(zhǔn)中Jnr-diff最大不超過(guò)75%,圖10中數(shù)據(jù)在0.1 kPa和3.2 kPa應(yīng)力水平下已經(jīng)超出標(biāo)準(zhǔn),但橡膠粉/SBS改性瀝青更低的Jnr表明蠕變恢復(fù)性能佳,針對(duì)這一情況,Wang等[8]引進(jìn)Jnr-slope來(lái)評(píng)價(jià)橡膠改性瀝青的應(yīng)力敏感性,計(jì)算表達(dá)式為:

    Jnr-slope的意義在于能夠直觀看出Jnr的變化速率,Jnr-slope越小表明增加幅度小,應(yīng)力敏感性較低,彈性恢復(fù)能力受影響低。從圖11中可以看出3.2 kPa和6.4 kPa應(yīng)力下,Jnr-slope變化不明顯,在這兩級(jí)應(yīng)力下橡膠粉/SBS改性瀝青能夠保證自身彈性恢復(fù)能力。當(dāng)應(yīng)力增大到12.8 kPa時(shí),Jnr-slope明顯增加,應(yīng)力增大會(huì)影響瀝青的抗變形能力。0.1 LCS對(duì)應(yīng)力的敏感性最小,其次是0.3 LCS和0.5 LCS,CS對(duì)應(yīng)力的敏感性最大,隨溫拌劑的摻量增加變得更敏感。

    溫拌橡膠粉/SBS改性瀝青蠕變恢復(fù)率(R)及應(yīng)力敏感性指標(biāo)(Rdiff)如圖12和圖13所示。

    瀝青的R變化趨勢(shì)一致,隨應(yīng)力增大逐漸減小,在12.8 kPa達(dá)到最低值,除0.1 LCRSA外,其余瀝青R均小于20%。應(yīng)力增加后,橡膠改性瀝青的彈性恢復(fù)能力逐漸減弱,在12.8 kPa下內(nèi)部累計(jì)的損傷導(dǎo)致結(jié)構(gòu)破壞,不能有效回彈。在0.1 kPa應(yīng)力水平下,溫拌劑摻量對(duì)橡膠改性瀝青的影響不明顯,所有樣品均能達(dá)到80%以上。隨應(yīng)力水平增加,0.1 LCS的蠕變恢復(fù)率始終最大,其次是0.3 LCS和0.5 LCS,CS的蠕變恢復(fù)率最差。由圖13中可知,0.1 LCS的Rdiff最小,增加幅度小,這表明應(yīng)力增加對(duì)0.1 LCS的彈性恢復(fù)性能影響較小;CS的Rdiff最大,應(yīng)力增大的過(guò)程中,失去彈性恢復(fù)性能的速率最快。

    綜上所述,隨應(yīng)力增加,溫拌橡膠粉/SBS改性瀝青累積的應(yīng)變呈不斷增長(zhǎng)趨勢(shì),3.2 kPa和6.4 kPa對(duì)瀝青不會(huì)造成損傷,不會(huì)導(dǎo)致彈性恢復(fù)能力受到影響。當(dāng)溫拌劑摻量為0.1%時(shí),彈性恢復(fù)性能最好,其余摻量有所改善,效果相近但不如0.1%摻量明顯。

    2.4?低溫流變性能分析

    低溫彎曲梁蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果如圖14所示。溫拌橡膠粉/SBS改性瀝青的蠕變勁度模量S(60)隨溫度下降逐漸增大,蠕變速率m(60)隨溫度下降逐漸變小,瀝青隨溫度下降過(guò)程中逐漸由黏彈性體向彈性體轉(zhuǎn)化,但不能完全成為彈性體,溫度越低質(zhì)地越硬、彈性成分作用越強(qiáng)。從實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出,摻加溫拌劑能夠有效降低S(60),溫度降低時(shí)內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力更小;但是從m(60)來(lái)看,摻加溫拌劑后m(60)降低,說(shuō)明瀝青的應(yīng)力松弛能力降低。單從S(60)和m(60)來(lái)評(píng)價(jià)瀝青的低溫性能出現(xiàn)矛盾的情況,這是因?yàn)橄鹉z顆粒和SBS的作用下,瀝青對(duì)應(yīng)力的響應(yīng)和松弛能力都不一樣,本文采用Burgers模型進(jìn)一步探討橡膠瀝青的低溫流變性能。

    使用Origin 2018軟件對(duì)BBR試驗(yàn)所得蠕變?nèi)崃窟M(jìn)行非線性擬合處理,如圖15所示,Burgers模型擬合參數(shù)如圖16所示。所有曲線擬合度R2均在0.995以上,說(shuō)明使用Burgers模型來(lái)描述溫拌橡膠粉/SBS改性瀝青低溫流變行為是合適的。Burgers模型分別描述了瀝青在荷載作用下的流變行為和延遲行為。變形主要分3個(gè)階段:首先是由Maxwell模型彈性模量E1引起的瞬時(shí)彈性變形;其次是由Kelvin模型彈性模量E2引起的延遲彈性變形;最后由黏滯系數(shù)η1和η2共同作用下引起的黏流變形。最終材料的變形和內(nèi)部應(yīng)力趨于穩(wěn)定[14]。當(dāng)彈性模量數(shù)E1和E2較大時(shí),瀝青的初始變形小,路面可能產(chǎn)生斷裂;黏性系數(shù)η1和η2越小,黏性變形越大,應(yīng)力松弛能力越好。

    當(dāng)溫度下降時(shí),彈性模量E1和E2變大,說(shuō)明溫度越低內(nèi)部產(chǎn)生的應(yīng)力越大。相同測(cè)試溫度下,0.3 LCS的E1和E2相比其他瀝青小,說(shuō)明0.3%摻量在同溫度下內(nèi)部產(chǎn)生的應(yīng)力更小,低溫流變性能可以更好地抵抗應(yīng)力引起的開(kāi)裂。由圖16可知,瀝青η1和η2隨溫度降低而增大,表明瀝青在溫度降低時(shí),瀝青應(yīng)力松弛的能力逐漸降低。在同一測(cè)試溫度下,0.3 LCS的η1最小,應(yīng)力松弛能力最好;在-30 ℃時(shí),0.1 LCS的η1值最大,松弛能力最差。在應(yīng)力作用消失后,η2在Kelvin模型彈性模量E2作用下最終會(huì)消散。

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