深圳職業(yè)技術(shù)學(xué)院 高謀榮
隨著我國(guó)機(jī)動(dòng)車(chē)保有量的不斷增加,近年來(lái),汽車(chē)尾氣排放已成為大氣主要污染源之一,特別是在一些大中型城市,汽車(chē)排放污染已經(jīng)成為首要污染源。三元催化轉(zhuǎn)化器是有效控制排放污染的重要裝置,但三元催化轉(zhuǎn)化器在使用過(guò)程中性能會(huì)不斷下降,更換三元催化轉(zhuǎn)化器能在付出最小代價(jià)的情況下有效控制機(jī)動(dòng)車(chē)排放污染。筆者通過(guò)對(duì)一輛機(jī)動(dòng)車(chē)更換三元催化轉(zhuǎn)化器前后的排放比較,分析了三元催化轉(zhuǎn)化器對(duì)汽車(chē)尾氣排放的影響。
試驗(yàn)車(chē)輛采用一輛行駛里程約為72萬(wàn)km的2013年產(chǎn)上海大眾桑塔納出租車(chē)(汽車(chē)型號(hào)為SVW7182QQD,2013年6月出廠,2013年8月登記注冊(cè),發(fā)動(dòng)機(jī)功率為74 kW)。由于該車(chē)輛為出租車(chē),行駛里程較高,車(chē)輛在更換三元催化轉(zhuǎn)化器前的車(chē)況一般,且有輕微的抖動(dòng)現(xiàn)象。
試驗(yàn)采用ASM穩(wěn)態(tài)工況法。ASM穩(wěn)態(tài)工況法在底盤(pán)測(cè)功機(jī)上進(jìn)行,以滾筒表面代替汽車(chē)行駛路面,以飛輪模擬汽車(chē)平動(dòng)質(zhì)量,以加載裝置反映汽車(chē)行駛阻力,通過(guò)控制功率吸收裝置單元(風(fēng)冷式電渦流吸功器)模擬車(chē)輛在道路上行駛的勻速和加速工況,實(shí)時(shí)分析車(chē)輛在規(guī)定工況下的排放污染。
采用ASM穩(wěn)態(tài)工況法,更換三元催化轉(zhuǎn)化器前后均對(duì)試驗(yàn)車(chē)輛的尾氣排放進(jìn)行了測(cè)試。為保證數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性,需要對(duì)HC、CO、NO等數(shù)據(jù)進(jìn)行異常數(shù)據(jù)排除?,F(xiàn)以更換三元催化轉(zhuǎn)化器前后HC含量3次測(cè)試的數(shù)據(jù)為例,進(jìn)行比較分析,進(jìn)而篩選出更準(zhǔn)確的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。圖1和圖2分別是更換三元催化轉(zhuǎn)化器前后HC含量的測(cè)試曲線。從圖1和圖2可以看出,更換三元催化轉(zhuǎn)化器前后第一次HC測(cè)試數(shù)據(jù)相對(duì)后兩次都明顯偏高,超過(guò)允許誤差范圍;而第二次和第三次的測(cè)試數(shù)據(jù)很接近,且誤差相對(duì)較小。同樣,CO和NO含量的第一次測(cè)試數(shù)據(jù)也出現(xiàn)了相類似的情況,出現(xiàn)這種情況的原因可能是第一次測(cè)試時(shí)車(chē)輛未達(dá)到熱車(chē)狀態(tài)。因此,為了數(shù)據(jù)精準(zhǔn),筆者在進(jìn)行數(shù)據(jù)分析時(shí)將第一次測(cè)試的數(shù)據(jù)排除掉,只采用第二次和第三次測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行結(jié)果分析。
圖1 更換三元催化轉(zhuǎn)化器前的HC含量3次測(cè)試曲線(截屏)
圖2 更換三元催化轉(zhuǎn)化器后的HC含量3次測(cè)試曲線(截屏)
2.2.1 HC排放特性分析
HC是發(fā)動(dòng)機(jī)排氣中多種碳?xì)浠衔锏目偡Q,是部分燃料未完全燃燒的剩余物,因此它與燃燒情況有關(guān)。根據(jù)兩次測(cè)試數(shù)據(jù)做出更換三元催化轉(zhuǎn)化器前HC排放含量(圖3)和更換三元催化轉(zhuǎn)化器后HC排放含量(圖4)。從圖3可以看出:在ASM5025工況下,兩次測(cè)試數(shù)據(jù)誤差不大,由于三元催化轉(zhuǎn)化器存在故障,綜合兩次測(cè)試數(shù)據(jù),HC含量最大值達(dá)到95×10-6,最小值為15×10-6。從圖4可以看出:由于三元催化轉(zhuǎn)化器更換后,其處于正常工作狀態(tài),兩次測(cè)試數(shù)據(jù)中的HC含量均比三元催化轉(zhuǎn)化器更換前明顯減少,最大值為7×10-6,最小值為1×10-6。為了更直觀地看出HC含量的變化,筆者做了更換三元催化轉(zhuǎn)化器前后HC含量的平均值示意圖(圖5)。從圖5可以看到,在ASM5025工況下,三元催化轉(zhuǎn)化器出現(xiàn)故障時(shí),燃燒過(guò)程不正常,尾氣成分中的HC未經(jīng)過(guò)凈化直接排出,更換三元催化轉(zhuǎn)化器后,HC排放顯著下降。
圖3 更換三元催化轉(zhuǎn)化器前HC排放含量(截屏)
圖4 更換三元催化轉(zhuǎn)化器后HC排放含量(截屏)
圖5 更換三元催化轉(zhuǎn)化器前后HC含量的平均值(截屏)
2.2.2 CO排放特性分析
CO是不完全燃燒的產(chǎn)物,與混合氣濃度有關(guān),若排氣中CO含量過(guò)高,則可能是混合氣過(guò)濃。根據(jù)兩次測(cè)試數(shù)據(jù)做出更換三元催化轉(zhuǎn)化器前的CO排放含量(圖6)、更換三元催化轉(zhuǎn)化器后的CO排放含量(圖7)及更換前后CO含量平均值示意圖(圖8)。從圖6可以看出:在ASM5025工況下,兩次測(cè)試數(shù)據(jù)誤差不大,含量都穩(wěn)定下降至0.01%,但由于三元催化轉(zhuǎn)化器存在故障,CO含量的最大值達(dá)到0.33%。從圖7可以看出:由于三元催化轉(zhuǎn)化器更換后,其處于正常工作狀態(tài),故CO含量?jī)纱螠y(cè)試數(shù)據(jù)均比更換三元催化轉(zhuǎn)化器前明顯減少,由于車(chē)況問(wèn)題,在0.01%上下波動(dòng),最大值為0.04%,最小值低至為0%。從圖8可以看到,在ASM5025工況下,三元催化轉(zhuǎn)化器更換后,尾氣排放中CO的含量下降了60%。
圖6 更換三元催化轉(zhuǎn)化器前CO排放含量(截屏)
圖7 更換三元催化轉(zhuǎn)化器后CO排放含量(截屏)
圖8 更換三元催化轉(zhuǎn)化器前后CO含量平均值(截屏)
2.2.3 NO排放特性分析
NO是空氣中的氧氣和氮?dú)庠诟邷?、高壓、富氧的情況下發(fā)生化學(xué)反應(yīng)生成的。根據(jù)兩次測(cè)試數(shù)據(jù),做出更換三元催化轉(zhuǎn)化器前NO排放含量(圖9)、更換三元催化轉(zhuǎn)化器后NO排放含量(圖10)與更換三元催化轉(zhuǎn)化器前后NO含量平均值(圖11)示意圖。從圖9可以看出:在ASM5025工況下,兩次測(cè)試數(shù)據(jù)誤差不大,NO含量都穩(wěn)定在2 000×10-6~2 500×10-6,但由于三元催化轉(zhuǎn)化器存在故障,NO含量最大值達(dá)到2 700×10-6。從圖10可以看出:由于三元催化轉(zhuǎn)化器更換后,三元催化轉(zhuǎn)化器處于正常工作狀態(tài),NO含量的兩次數(shù)據(jù)均比更換前明顯減少,且一開(kāi)始都接近于0,后面逐漸上升;但由于車(chē)輛溫度問(wèn)題,存在小范圍的波動(dòng),其中整體數(shù)據(jù)在80×10-6與0之間波動(dòng)。由圖11可以看到,在ASM5025工況時(shí),負(fù)荷小,燃燒溫度低,故排出的NO含量較低;而更換三元催化轉(zhuǎn)化器前后相比較,更換三元催化轉(zhuǎn)化器前在ASM5025工況下,尾氣排放中NO的含量大幅度上升,高達(dá)2 304×10-6;更換三元催化轉(zhuǎn)化器后,排氣中的NO含量極少,比更換三元催化轉(zhuǎn)化器前減少了99%,由此可見(jiàn),三元催化轉(zhuǎn)化器出現(xiàn)故障時(shí),溫度高、燃燒情況差,且當(dāng)三元催化轉(zhuǎn)化器存在故障時(shí),排氣中的NO不能還原成N2和O2,故NO含量很高。
圖9 更換三元催化轉(zhuǎn)化器前NO排放含量(截屏)
圖10 更換三元催化轉(zhuǎn)化器后NO排放含量(截屏)
圖11 更換三元催化轉(zhuǎn)化器前后NO含量平均值(截屏)
通過(guò)對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析可知:在兩次有效測(cè)試數(shù)據(jù)中,可得出尾氣排放狀況跟車(chē)況息息相關(guān),當(dāng)三元催化轉(zhuǎn)化器存在故障時(shí),尾氣中的HC、CO、NO含量均大量增加,而在更換三元催化轉(zhuǎn)化器后,尾氣排放中的有害成分均明顯減少,可見(jiàn)更換三元催化轉(zhuǎn)化器可以有效地減少尾氣中有害成分的排放。在三元催化轉(zhuǎn)化器更換前后尾氣成分平均值對(duì)比中,在更換三元催化轉(zhuǎn)化器前后,HC含量減少92%,CO含量減少75%,NO含量減少99%,可見(jiàn)更換三元催化轉(zhuǎn)化器對(duì)排放具有明顯的減少作用,且對(duì)NO影響最大。