復(fù)合鹽侵蝕再生混凝土耐久性能退化試驗(yàn)研究

侯澤宇，王家濱，郭慶軍，李 恒，張凱峰

(1.西安工業(yè)大學(xué)建筑工程學(xué)院，西安 710021；2.西安工業(yè)大學(xué)，西安市軍民兩用土木工程測(cè)試技術(shù)與毀損分析重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 西安 710021；3.中建西部建設(shè)北方有限公司，西安 710065)

0 引 言

不同于天然骨料混凝土，再生混凝土具有更復(fù)雜的界面過渡區(qū)結(jié)構(gòu)，其鹽侵蝕耐久性退化過程與普通混凝土有所不同[7-8]。Zhang等[9]、Xie等[10]開展了硫酸鈉侵蝕再生混凝土界面過渡區(qū)性能研究，發(fā)現(xiàn)舊骨料-新砂漿界面、舊砂漿-新砂漿界面內(nèi)，侵蝕產(chǎn)物石膏、鈣釩石較多。劉大慶等[11]研究了粉煤灰摻量對(duì)硫酸鹽侵蝕再生混凝土耐久性能的影響，結(jié)果表明，當(dāng)粉煤灰摻量為20%～30%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))時(shí)，能有效改善再生混凝土抗硫酸鹽侵蝕能力。Qi等[12]對(duì)粉煤灰-礦渣再生混凝土進(jìn)行硫酸鈉侵蝕損傷研究，認(rèn)為粉煤灰、礦渣能細(xì)化混凝土內(nèi)部孔徑，減少侵蝕產(chǎn)物的生成量，有利于再生混凝土抗硫酸鹽性能的提升。綜上所述，針對(duì)再生混凝土鹽侵蝕耐久性研究，已經(jīng)取得了一系列研究成果，但主要集中在硫酸鹽，對(duì)于鎂鹽以及復(fù)合鹽研究較少。西北地區(qū)氣候具有日溫差及濕度差大的顯著特點(diǎn)，土壤及地下水中侵蝕離子種類較多，目前的研究成果尚不能完全用于指導(dǎo)西北地區(qū)再生混凝土科學(xué)、合理化應(yīng)用。

基于西北地區(qū)區(qū)域氣候特點(diǎn)及侵蝕離子種類與含量，以7.5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))MgSO4-7.5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Na2SO4-5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))NaCl復(fù)合鹽溶液為侵蝕介質(zhì)，采用干濕交替方式，開展復(fù)合鹽侵蝕再生混凝土耐久性試驗(yàn)。以相對(duì)動(dòng)彈性模量、質(zhì)量變化率、相對(duì)抗壓強(qiáng)度以及相對(duì)劈裂抗拉強(qiáng)度為測(cè)試指標(biāo)，研究礦物摻合料組合方式及組成對(duì)再生混凝土物理力學(xué)性能退化規(guī)律的影響。結(jié)合損傷層厚度、XRD、FTIR、TG-DSC、SEM等表征手段，探究再生混凝土損傷演化過程，為西北地區(qū)再生混凝土科學(xué)、合理化應(yīng)用提供理論支持。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原材料

水泥為陜西冀東水泥銅川有限公司生產(chǎn)的P·O 42.5硅酸鹽水泥；粉煤灰為陜西華能發(fā)電有限公司生產(chǎn)的Ⅱ級(jí)F類低鈣粉煤灰；礦渣為陜西韓城大唐盛隆科技實(shí)業(yè)有限公司生產(chǎn)的S95級(jí)?；V渣；硅灰為埃肯920U硅灰；偏高嶺土為焦作煜坤礦業(yè)有限公司生產(chǎn)的煅燒偏高嶺土；細(xì)骨料為細(xì)度模數(shù)2.8的渭河中砂；自然骨料為碎石，單粒粒級(jí)為16～25 mm；再生骨料為單粒粒級(jí)再生粗骨料，粒徑為5～16 mm；減水劑為江蘇蘇博特新材料股份有限公司生產(chǎn)的高性能聚羧酸減水劑，減水率為28%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))。膠凝材料的主要化學(xué)組成如表1所示。

表1 膠凝材料主要化學(xué)組成Table 1 Main chemical composition of cementitious materials

1.2 再生混凝土配合比

再生混凝土配合比設(shè)計(jì)以礦物摻合料組合方式(粉煤灰、礦渣、硅灰及偏高嶺土雙摻、三摻)及組成為變量，設(shè)計(jì)9組不同配合比。其中，1號(hào)為對(duì)照組，2～6號(hào)為雙摻礦物摻合料再生混凝土，7～9號(hào)為三摻礦物摻合料再生混凝土。再生混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C40，水膠比為0.35，再生骨料體積取代率為50%。再生混凝土配合比、坍落度、抗壓強(qiáng)度(fcc)及劈裂抗拉強(qiáng)度(fts)如表2所示。

表2 再生混凝土參數(shù)Table 2 Parameters of recycled aggregate concrete

1.3 復(fù)合鹽侵蝕再生混凝土試驗(yàn)方法

采用干濕交替方式來模擬西部鹽漬土地區(qū)再生混凝土侵蝕過程。

(1)首先將達(dá)到規(guī)定養(yǎng)護(hù)齡期的再生混凝土試塊放入清水中浸泡4 d。

(2)開始干濕交替試驗(yàn)，試塊放置于浸泡箱中，浸泡16 h，接著放入60 ℃環(huán)境中烘干8 h。整個(gè)過程為一次循環(huán)。浸泡箱中配置7.5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))MgSO4-7.5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Na2SO4-5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))NaCl混合溶液。

(3)耐久性試驗(yàn)齡期按照干濕循環(huán)次數(shù)分為7個(gè)周期。分別為干濕交替15次、30次、60次、90次、120次、150次及180次。每過30 d，更換一次溶液。

(4)到達(dá)齡期后，測(cè)試再生混凝土物理力學(xué)性能，表征微觀結(jié)構(gòu)。

侵蝕再生混凝土立方體抗壓強(qiáng)度及劈裂抗拉強(qiáng)度按照GB/T 50081—2019《混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行測(cè)試。相對(duì)動(dòng)彈性模量采用超聲波對(duì)側(cè)法進(jìn)行測(cè)試。

采用超聲波平測(cè)法(非金屬超聲檢測(cè)儀)，測(cè)試干濕交替再生混凝土損傷層，采用文獻(xiàn)[13]中公式計(jì)算損傷層厚度hf。

(1)

式中：ti為超聲波在未損傷再生混凝土中傳播的測(cè)距-聲時(shí)方程在y軸上的截距;V1為損傷再生混凝土中傳播速率;V2為未損傷再生混凝土中傳播速率。

侵蝕再生混凝土的微觀結(jié)構(gòu)表征包括侵蝕產(chǎn)物礦物組成及相對(duì)含量、微觀形貌特征等，其中侵蝕產(chǎn)物礦物組成采用荷蘭PA Nalytical型XRD分析儀,紅外光譜采用島津IRTracer-100型傅里葉紅外光譜儀，礦物相含量采用瑞士梅特勒-托利多TGA-DSCII綜合熱分析儀，微觀形貌采用日本日立S4800型冷場發(fā)射掃描電鏡。

2 復(fù)合鹽侵蝕再生混凝土耐久性退化規(guī)律

2.1 再生混凝土物理性能

復(fù)合鹽侵蝕雙摻礦物摻合料再生混凝土的質(zhì)量、相對(duì)動(dòng)彈性模量變化率分別如圖1(a)、圖1(b)所示。從圖1中可看出，隨著侵蝕次數(shù)增加，基準(zhǔn)組混凝土F0K0G0P0的質(zhì)量、相對(duì)動(dòng)彈性模量不斷下降，雙摻再生混凝土質(zhì)量、相對(duì)動(dòng)彈性模量呈先增大后減小的趨勢(shì)。干濕交替次數(shù)小于30次時(shí)，再生混凝土F15K0G0P15的物理性能表現(xiàn)較好，質(zhì)量、相對(duì)動(dòng)彈性模量不斷增大，干濕交替30次后，混凝土F0K0G0P0的質(zhì)量、相對(duì)動(dòng)彈性模量開始緩慢下降，干濕交替90次之后，下降速度加快。

一方面摻加偏高嶺土?xí)档突炷量偪紫堵屎推骄讖街?，?yōu)化內(nèi)部孔結(jié)構(gòu)，并且將粉煤灰和偏高嶺土共同摻入時(shí)，可以進(jìn)一步優(yōu)化孔徑，提高內(nèi)部密實(shí)度，增強(qiáng)抗鹽侵蝕能力。另一方面，摻入偏高嶺土?xí)鄬?duì)降低膠凝材料中鋁酸三鈣和氫氧化鈣含量，減少鹽侵蝕反應(yīng)中石膏和鈣釩石的生成量[14]。侵蝕前期，復(fù)合鹽溶液中的侵蝕性離子與混凝土內(nèi)氫氧化鈣反應(yīng)，生成水鎂石、鈣礬石等侵蝕產(chǎn)物，堆積在混凝土毛細(xì)孔中，提高混凝土密實(shí)程度[15]，故該階段，再生混凝土的質(zhì)量及相對(duì)動(dòng)彈性模量均有所提升。之后隨侵蝕齡期增長，膨脹性、無膠凝性產(chǎn)物含量增多，導(dǎo)致再生混凝土質(zhì)量和相對(duì)動(dòng)彈性模量快速下降。

圖1 復(fù)合鹽侵蝕再生混凝土物理性能Fig.1 Physical properties of RAC by compound salt corrosion

復(fù)合鹽侵蝕三摻礦物摻合料再生混凝土的質(zhì)量、相對(duì)動(dòng)彈性模量變化率分別如圖1(c)、圖1(d)所示。從圖中可看出，隨著干濕交替次數(shù)增加，再生混凝土F10K10G10P0和F10K0G10P10的質(zhì)量呈現(xiàn)出先略微增大之后穩(wěn)定繼而下降的狀態(tài)，而F10K10G0P10的質(zhì)量為先增大而后下降最后穩(wěn)定的變化規(guī)律。對(duì)于相對(duì)動(dòng)彈性模量，其變化規(guī)律呈現(xiàn)出兩種方式。再生混凝土F10K10G10P0和F10K10G0P10均持續(xù)下降，但F10K0G10P10為先略微增大之后緩慢下降。

再生混凝土F10K0G10P10中，粉煤灰對(duì)硅灰和偏高嶺土顆粒的稀釋作用，有助于加速膠凝材料顆粒的水化反應(yīng)，生成的水化硅酸鈣能夠提升漿體-骨料界面結(jié)構(gòu)的膠結(jié)強(qiáng)度，增加混凝土密實(shí)程度，減緩侵蝕后期混凝土相對(duì)動(dòng)彈性模量的下降。

2.2 再生混凝土力學(xué)性能

復(fù)合鹽侵蝕雙摻礦物摻合料再生混凝土的相對(duì)抗壓強(qiáng)度及相對(duì)劈裂抗拉強(qiáng)度分別如圖2(a)、圖2(b)所示。從圖中可看出，隨干濕交替次數(shù)增加，基準(zhǔn)組和粉煤灰-礦渣再生混凝土的抗壓強(qiáng)度不斷下降，粉煤灰-硅灰和粉煤灰-偏高嶺土再生混凝土的力學(xué)性能呈先增大后減小的趨勢(shì)。其中，再生混凝土F15K0G0P15的力學(xué)性能表現(xiàn)較好，干濕交替180次時(shí)，強(qiáng)度損失最小。

粉煤灰-礦渣再生混凝土中，粉煤灰的稀釋作用與礦渣顆粒的多棱角結(jié)構(gòu)，造成再生混凝土內(nèi)部孔隙率較大，尤其對(duì)舊漿體-新漿體界面強(qiáng)度的削弱作用更顯著。加之干濕交替過程中，侵蝕性離子對(duì)再生混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)的劣化作用，導(dǎo)致抗壓強(qiáng)度持續(xù)下降。而粉煤灰與偏高嶺土搭配使用時(shí)，可以促進(jìn)膠凝材料充分水化，水化產(chǎn)物的填充作用提升了混凝土內(nèi)部致密性。

復(fù)合鹽侵蝕三摻礦物摻合料再生混凝土的相對(duì)抗壓強(qiáng)度及相對(duì)劈裂抗拉強(qiáng)度分別如圖2(c)、圖2(d)所示。從圖中可看出，隨干濕交替次數(shù)增加，三摻礦物摻合料再生混凝土的力學(xué)性能呈先增大后減小的趨勢(shì)。在干濕交替15次或30次時(shí)，強(qiáng)度達(dá)到峰值，隨后開始下降。其中，干濕交替180次，再生混凝土F10K0G10P10的強(qiáng)度損失最小，抗壓及劈裂抗拉強(qiáng)度分別降低4.67%、4.59%。

圖2 復(fù)合鹽侵蝕再生混凝土力學(xué)性能Fig.2 Mechanical properties of RAC by compound salt corrosion

粉煤灰內(nèi)部的玻璃微珠對(duì)硅灰和偏高嶺土顆粒具有良好的稀釋作用，能夠緩解粉煤灰團(tuán)聚現(xiàn)象，有助于加速膠凝材料顆粒的水化反應(yīng)，生成大量水化硅酸鈣，減小混凝土內(nèi)最可幾孔徑，提升漿體-骨料界面結(jié)構(gòu)的膠結(jié)強(qiáng)度，增加混凝土密實(shí)程度，降低侵蝕性離子的擴(kuò)散速率，減緩侵蝕后期混凝土強(qiáng)度下降。

2.3 再生混凝土損傷層厚度

復(fù)合鹽侵蝕再生混凝土損傷層厚度變化如圖3所示。隨著干濕交替次數(shù)增加，再生混凝土損傷層厚度不斷增大，其增長速度與混凝土配合比關(guān)系密切。基準(zhǔn)組再生混凝土損傷層厚度增長最快，干濕交替 180次時(shí)，損傷層厚度達(dá)到12.45 mm；雙摻再生混凝土F15K0G0P15及三摻再生混凝土F10K0G10P10損傷層厚度相對(duì)增長速度較慢，干濕交替180次時(shí)，損傷層厚度分別為3.36 mm、3.40 mm。

再生混凝土損傷層變化機(jī)理與其物理力學(xué)性能基本一致，在此不再贅述。

圖3 復(fù)合鹽侵蝕再生混凝土損傷層厚度Fig.3 Damage depth of RAC corrosion by compound salt

3 復(fù)合鹽侵蝕再生混凝土耐久性損傷過程

選取耐久性較好和較差的兩種再生混凝土F20K10G0P0和F10K0G10P10，采用X射線衍射儀、紅外光譜及綜合熱分析儀表征侵蝕再生混凝土的礦物組成與相對(duì)含量，使用掃描電鏡及能譜分析侵蝕再生混凝土的微觀形貌及微區(qū)元素組成。通過對(duì)比分析兩種再生混凝土微觀結(jié)構(gòu)演變，研究復(fù)合鹽侵蝕再生混凝土耐久性能退化過程。

3.1 再生混凝土礦物組成分析

侵蝕再生混凝土F20K10G0P0和F10K0G10P10的XRD譜如圖4所示。從圖中可看出，未侵蝕再生混凝土礦物組成相對(duì)簡單，其中石英、碳酸鈣、白云石等礦物相來源于粗、細(xì)骨料，氫氧化鈣、鈣礬石來源于水化產(chǎn)物。再生混凝土F10K0G10P10中氫氧化鈣衍射峰強(qiáng)度明顯小于再生混凝土F20K10G0P0，說明硅灰和偏高嶺土二次水化反應(yīng)消耗了大量氫氧化鈣。隨著干濕交替次數(shù)增加，再生混凝土中水化產(chǎn)物的衍射峰強(qiáng)度不斷下降甚至消失，而侵蝕產(chǎn)物衍射峰相繼出現(xiàn)且逐漸復(fù)雜。

干濕交替30次時(shí)，氫氧化鈣衍射峰強(qiáng)度快速降低。再生混凝土F20K10G0P0中鈣礬石衍射峰強(qiáng)度有微弱的增大，且出現(xiàn)了石膏和CaSO4的衍射峰。而再生混凝土F10K0G10P10中鈣礬石衍射峰變化不大，且沒有出現(xiàn)其他的侵蝕產(chǎn)物衍射峰。其主要原因是再生混凝土F10K0G10P10中可供反應(yīng)的氫氧化鈣含量低，侵蝕產(chǎn)物生成量極少。當(dāng)干濕交替次數(shù)逐漸增至180次，再生混凝土中氫氧化鈣衍射峰逐漸降低至消失，鈣礬石衍射峰先增強(qiáng)后減弱，石膏衍射峰逐漸增強(qiáng)，且出現(xiàn)了無水芒硝衍射峰。隨著侵蝕反應(yīng)進(jìn)行，混凝土表面水化產(chǎn)物氫氧化鈣被硫酸根和鎂離子所消耗，堿度下降，繼而引起鈣礬石失去穩(wěn)定性而發(fā)生分解，故鈣礬石衍射峰強(qiáng)度先增強(qiáng)而后下降。

通過對(duì)比再生混凝土F20K10G0P0和F10K0G10P10的XRD衍射峰，發(fā)現(xiàn)再生混凝土F10K0G10P10的侵蝕產(chǎn)物礦物組成相對(duì)簡單，除了鈣礬石和無水芒硝之外無石膏及CaSO4存在，且鈣礬石和無水芒硝衍射峰強(qiáng)度始終較低，說明硅灰和偏高嶺土可顯著降低侵蝕再生混凝土膨脹性侵蝕產(chǎn)物的生成，提升混凝土的耐久性。

圖4 再生混凝土侵蝕產(chǎn)物XRD譜Fig.4 XRD patterns of RAC erosion products (B-Brucite; E-Ettringite; G-Gypsum; P-Portlandite; Q-quartz; C-Calcite; 1-Diopside; 2-Dolomite; 3-Anhydrite; 4-Thenardite)

圖5 再生混凝土侵蝕產(chǎn)物FTIR光譜Fig.5 FTIR spectra of RAC erosion products

3.2 再生混凝土礦物含量分析

復(fù)合鹽侵蝕再生混凝土F20K10G0P0和F10K0G10P10的熱分析譜如圖6所示。

未侵蝕時(shí)(見圖6(a))，再生混凝土F20K10G0P0和F10K0G10P10的熱分析圖譜中，主要包含6處明顯的吸熱峰。在80～150 ℃時(shí)，存在三處吸熱峰，主要是鈣礬石、水化硅酸鈣、AFm吸熱脫水。溫度達(dá)到435.32 ℃左右時(shí)羥鈣石吸熱分解，533.96 ℃時(shí)石英發(fā)生相變，654.69 ℃處為透輝石分解吸熱峰。該狀態(tài)下，再生混凝土F10K0G10P10內(nèi)的鈣礬石、水化硅酸鈣含量明顯多于F20K10G0P0，但羥鈣石含量較少。主要是因?yàn)镕10K0G10P10內(nèi)的礦物摻合料消耗了水化產(chǎn)物羥鈣石，生成了更多水化硅酸鈣。

干濕交替30次時(shí)(見圖6(b))，再生混凝土內(nèi)礦物組成分解主要存在5處吸熱峰。與未侵蝕相比，在113.00 ℃、128.48 ℃出現(xiàn)石膏吸熱峰，水化硅酸鈣和鈣礬石分解量有所下降，羥鈣石吸熱分解量明顯減少，714.55 ℃時(shí)方解石吸熱峰顯著增強(qiáng)。該侵蝕階段，水化硅酸鈣、鈣礬石分解轉(zhuǎn)化，生成石膏且含量不斷增加。方解石含量的增加主要是由于表層漿體剝蝕，導(dǎo)致試樣中粗骨料含量增多。該階段水化產(chǎn)物含量大幅下降，混凝土質(zhì)量仍處于上升階段，表明鈣礬石、石膏等侵蝕產(chǎn)物生成量多于分解量。

干濕交替90次時(shí)(見圖6(c))，相較于干濕交替30次，鈣礬石和水化硅酸鈣吸熱分解量進(jìn)一步增大，426.22 ℃左右時(shí)羥鈣石吸熱峰變得十分微弱，682.89 ℃時(shí)方解石吸熱分解量依舊明顯。該階段，羥鈣石被侵蝕反應(yīng)消耗殆盡，加之混凝土表層水鎂石的生成，混凝土內(nèi)pH值快速下降，水化硅酸鈣轉(zhuǎn)化為水化硅酸鎂，石膏含量不斷增加。該階段，混凝土表層內(nèi)的膨脹性產(chǎn)物不斷生長，造成混凝土表層微裂縫萌生并擴(kuò)展，加劇漿體剝蝕，混凝土質(zhì)量整體下降。

干濕交替180次時(shí)(見圖6(d))，與干濕交替90次時(shí)相比，125.78 ℃左右的石膏吸熱峰變強(qiáng)，羥鈣石吸熱峰基本已經(jīng)消失，704.14 ℃處方解石吸熱峰依舊顯著。該階段，混凝土侵蝕區(qū)內(nèi)硫酸根離子濃度持續(xù)增大，與鈣離子加快反應(yīng)，石膏含量快速增多。羥鈣石中的氫氧根離子與鎂離子反應(yīng)，生成更多難溶性水鎂石，加速混凝土表層剝蝕，混凝土質(zhì)量加速下降。

通過對(duì)比再生混凝土F20K10G0P0和F10K0G10P10的熱分析譜，發(fā)現(xiàn)再生混凝土F10K0G10P10內(nèi)的水化產(chǎn)物更多，羥鈣石含量較低，生成的侵蝕產(chǎn)物含量較少，表明粉煤灰與硅灰、偏高嶺土組合使用，可顯著增強(qiáng)混凝土致密性，降低侵蝕產(chǎn)物生成速率及含量，提升混凝土抗鹽侵蝕耐久性。

圖6 再生混凝土侵蝕產(chǎn)物熱分析譜Fig.6 Thermal analysis patterns of RAC erosion products

再生混凝土內(nèi)主要侵蝕產(chǎn)物含量變化如圖7所示。由圖7可知，隨著鹽侵蝕的進(jìn)行，再生混凝土中水化硅酸鈣與鈣礬石、羥鈣石(氫氧化鈣)的相對(duì)含量總體上呈現(xiàn)出下降的趨勢(shì)；石膏含量雖有波動(dòng)，但持續(xù)穩(wěn)定存在。侵蝕離子不斷進(jìn)入混凝土中，與羥鈣石反應(yīng)生成水鎂石(氫氧化鎂)及石膏，降低混凝土pH值。在低pH環(huán)境下，鈣釩石、水化硅酸鈣失穩(wěn)分解并持續(xù)釋放Ca2+，導(dǎo)致石膏不斷形成。隨著侵蝕產(chǎn)物不斷增多，混凝土表面開始剝落，從而造成石膏含量存在波動(dòng)性。

圖7 再生混凝土主要侵蝕產(chǎn)物相對(duì)含量變化Fig.7 Relative content of main RAC erosion products

3.3 再生混凝土損傷演化機(jī)理

復(fù)合鹽侵蝕再生混凝土微觀形貌如圖8所示。隨干濕交替次數(shù)增加，侵蝕性離子對(duì)混凝土內(nèi)部的侵蝕損傷不斷累積，基于再生混凝土的微觀形貌、物理力學(xué)性能及損傷層厚度變化分析，再生混凝土復(fù)合鹽侵蝕過程可分為三個(gè)階段。

圖8 復(fù)合鹽侵蝕再生混凝土微觀形貌Fig.8 SEM images of RAC by compound salt corrosion

侵蝕階段Ⅱ，混凝土內(nèi)部孔溶液堿度快速下降，鈣礬石溶出的Ca2+一部分促進(jìn)石膏生成(見圖8(b))，一部分隨毛細(xì)孔液遷移，在混凝土的孔隙或界面處重新結(jié)晶富集，生成鈣礬石。復(fù)合鹽溶液中的鎂離子擴(kuò)散進(jìn)入混凝土內(nèi)，取代水化硅酸鈣中的Ca2+，生成無膠凝性產(chǎn)物水化硅酸鎂，附著在混凝土表層漿體內(nèi)。此外，混凝土內(nèi)的自由氯離子、硫酸根離子與鎂離子、鈉離子反應(yīng)，生成瀉鹽、無水鈉鎂礬及水氯鎂石等結(jié)晶鹽。該階段，混凝土由外到內(nèi)形成芒硝-瀉鹽-水氯鎂石等結(jié)晶鹽層、水化硅酸鎂-水鎂石層、石膏層及鈣礬石層，混凝土表層及試件邊角出現(xiàn)微裂縫，漿體不斷剝蝕，部分試件出現(xiàn)骨料外露，物理力學(xué)性能開始下降，損傷層厚度增大。

4 結(jié) 論

(1)隨復(fù)合鹽侵蝕齡期增加，再生混凝土的物理力學(xué)性能整體呈先增加后減小的趨勢(shì)，損傷層厚度持續(xù)增大，這與混凝土配合比密切相關(guān)。

(2)通過對(duì)不同配合比再生混凝土進(jìn)行質(zhì)量、相對(duì)動(dòng)彈性模量、相對(duì)抗壓強(qiáng)度、相對(duì)劈裂抗拉強(qiáng)度及損傷層厚度變化分析，5%粉煤灰-15%偏高嶺土復(fù)摻再生混凝土和10%粉煤灰-10%硅灰-10%偏高嶺土三摻再生混凝土的物理性能、力學(xué)性能損失較小，表明合理地?fù)郊拥V物摻合料能夠增強(qiáng)再生混凝土的抗鹽侵蝕能力。

(3)再生混凝土復(fù)合鹽侵蝕過程可分為三個(gè)階段：階段Ⅰ，水鎂石、鈣礬石及石膏形成；階段Ⅱ,鈣礬石分解，水化硅酸鎂形成;階段Ⅲ,侵蝕產(chǎn)物以石膏為主，侵蝕產(chǎn)物的膨脹作用加速混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)劣化。