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    黃陵一號(hào)煤礦沿空留巷工程技術(shù)研究與試驗(yàn)

    2021-11-16 08:36:42
    煤礦現(xiàn)代化 2021年6期
    關(guān)鍵詞:切頂空留巷切縫

    陳 博

    (黃陵礦業(yè)有限公司一號(hào)煤礦,陜西 延安727307)

    0 引言

    隨著國(guó)內(nèi)煤礦機(jī)械化、自動(dòng)化、智能化水平的提高,掘進(jìn)與采面速度越來(lái)越不匹配,出現(xiàn)生產(chǎn)接續(xù)緊張、安全管理難度大等問(wèn)題,因此,推廣應(yīng)用科學(xué)高效的開(kāi)采技術(shù)是煤礦未來(lái)的發(fā)展趨勢(shì)。其中沿空留巷無(wú)煤柱開(kāi)采技術(shù)與傳統(tǒng)的“121”開(kāi)采模式相比較能夠減少巷道的掘進(jìn)作業(yè),提高礦井生產(chǎn)效率、降低萬(wàn)噸掘進(jìn)率、提高資源回收率、延長(zhǎng)礦井服務(wù)年限,徹底解決因煤柱留設(shè)帶來(lái)的資源浪費(fèi)、生產(chǎn)接續(xù)緊張、災(zāi)害治理時(shí)間不足等重大難題,實(shí)現(xiàn)礦井安全高效生產(chǎn),因此,實(shí)施沿空留巷無(wú)煤柱開(kāi)采對(duì)實(shí)現(xiàn)礦井高質(zhì)量發(fā)展意義重大。本文以黃陵礦業(yè)公司一號(hào)煤礦1006工作面沿空留巷工業(yè)試驗(yàn)進(jìn)行研究,從留機(jī)理、巷道支護(hù)、爆破預(yù)裂、尾巷擋矸留巷等關(guān)鍵技術(shù)入手,同時(shí)結(jié)合試驗(yàn)過(guò)程中巷道的礦壓顯現(xiàn)情況進(jìn)行分期,確定了適合于一號(hào)煤礦的沿空留巷技術(shù)。

    1 工作面概況

    黃陵礦業(yè)一號(hào)煤礦1006工作面可采長(zhǎng)度1 981 m,切眼長(zhǎng)度235 m。煤層厚度2.0~2.4 m,平均厚度約2.2 m,煤層傾角為1°~3°。工作面沒(méi)有偽頂,其直接頂主要為粉砂巖;中夾薄層砂質(zhì)泥巖,其成分以石英為主,鈣質(zhì)膠結(jié);中夾薄層砂質(zhì)泥巖,其中含黃鐵礦結(jié)核與植物化石碎片,并夾雜有薄層粉砂巖,水平層理相對(duì)較發(fā)育,厚度為5.9~10 m,平均厚度為8.2 m;老頂為細(xì)砂巖、粉砂巖和泥巖的互層,平均厚度2.0 m;直接底為灰綠色泥巖,塊狀,含鉛土質(zhì),平均厚度為1.1 m,遇水膨脹,易底鼓。

    黃陵一號(hào)煤礦1006綜采工作面采用的沿空留巷技術(shù),是基于何滿朝院士“切頂短壁梁理論”中闡述的切頂卸壓自動(dòng)成巷無(wú)煤柱開(kāi)采技術(shù)所創(chuàng)建的[1]。該技術(shù)原理主要是通過(guò)強(qiáng)化支護(hù)預(yù)留巷道頂板,并爆破采空區(qū)頂板,讓采空區(qū)上覆巖層與巷道頂板上覆巖層間形成切縫結(jié)構(gòu)面,相互不能傳遞應(yīng)力,讓預(yù)留巷道頂板實(shí)際受力結(jié)構(gòu)狀態(tài)從長(zhǎng)臂梁變?yōu)槎瘫哿?,在基于短臂梁具有支承壓力相?duì)較小的特點(diǎn),進(jìn)而更好的控制巷道頂板,在此過(guò)程中,采空區(qū)切縫高度范圍內(nèi)巖層,在來(lái)壓作用的影響下,會(huì)沿切縫面慢慢垮落,便可產(chǎn)生巷幫,受主動(dòng)切頂一方面會(huì)使基本頂?shù)臄_動(dòng)力變?nèi)?,另一方面有助于減弱巷道周期來(lái)壓頻次的影響,可更安全的達(dá)到沿空留巷無(wú)煤柱自動(dòng)成巷的目的。切頂卸壓機(jī)理示意圖見(jiàn)圖1。

    圖1 切頂卸壓機(jī)理示意圖

    2 沿空留巷工藝流程

    2.1 預(yù)留巷道補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)

    在沿空留巷前必須對(duì)頂板施工大變形錨索對(duì)留巷順槽頂板補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)。1006綜采工作面留巷段補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)形式如下:頂部支護(hù)采用錨索梁+錨桿+塑鋼網(wǎng)聯(lián)合支護(hù)的形式,可選用T140型鋼帶來(lái)制作錨索梁,所用的正常支護(hù)錨索梁長(zhǎng)度控制在4 800 mm,采用一梁四索式結(jié)構(gòu),排距控制在800 mm,可選用φ17.8 mm×8 300 mm與φ17.8 mm×10 300 mm的鋼絞線進(jìn)行交替支護(hù),各孔所消耗的樹(shù)脂為MS K2370樹(shù)脂3節(jié),讓壓錨索支護(hù)2列:第一列與巷道主幫相距1 000 mm,選用T180型鋼帶制作錨索梁,錨索梁長(zhǎng)3 600 m,采用一梁三索式結(jié)構(gòu),排間距控制在800 mm,選用φ21.8 mm×10 300 mm規(guī)格的鋼絞線,每孔消耗MS K2370樹(shù)脂3節(jié),并合理配套應(yīng)用大變形鎖具;第二列與巷道主幫相距2 600 mm,選用16號(hào)型槽鋼制作錨索梁,梁長(zhǎng)400 m,采用一梁一索式結(jié)構(gòu),排間距控制在1 600 mm,選用φ21.8 mm×10 300mm型鋼絞線,每孔消耗MS K2370樹(shù)脂3節(jié),配套使用大變形鎖具。1006綜采工作面沿空留巷補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)示意圖見(jiàn)圖2。

    圖2 1006綜采工作面沿空留巷補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)示意圖

    2.2 預(yù)留巷道爆破預(yù)裂

    2.2.1 切頂預(yù)裂鉆孔高度設(shè)計(jì)

    可采用雙向聚能爆破預(yù)裂技術(shù)預(yù)裂爆破頂板,讓其產(chǎn)生切縫,該爆破技術(shù)主要是通過(guò)在炮孔中裝設(shè)雙向聚能裝置來(lái)裝藥,讓聚能方向朝著需斷裂的方向作用;炸藥發(fā)生起爆后,所產(chǎn)生的沖擊波與應(yīng)力波會(huì)沿著事先布設(shè)的方向進(jìn)行集中釋放,最終會(huì)在炮孔壁上產(chǎn)生與聚能孔方向相同的徑向初始裂縫;起爆后產(chǎn)生的爆生氣體會(huì)迅速向徑向初始裂縫涌入,這樣集中的拉應(yīng)力會(huì)沿設(shè)定方向,最終使巖體發(fā)生斷裂,讓頂板實(shí)現(xiàn)預(yù)裂切縫。

    本次沿空留巷工業(yè)試驗(yàn),頂板預(yù)裂切縫孔采用錨桿鉆機(jī)施工,頂板預(yù)裂切縫孔深度(Hf)臨界設(shè)計(jì)計(jì)算式: Hf=(Hm-ΔH1-ΔH2)/(K-1)

    式中:Hm為表工作面實(shí)際采高,單位m,可取2.2 m;ΔH1為頂板下沉量,單位m,可取0.1 m;ΔH2為底鼓量,單位m,可取0.1 m;K為碎脹系數(shù),通常在1.3~1.5之間;可取1.3。

    通過(guò)計(jì)算,可得:Hf=6.7 m,設(shè)計(jì)取7 m。

    2.2.2 切頂預(yù)裂裝藥設(shè)計(jì)

    為保證爆破預(yù)裂切縫參數(shù)科學(xué)合理、切縫效果最佳,在正式試驗(yàn)留巷前須提前進(jìn)行切頂留巷試驗(yàn),在試驗(yàn)過(guò)程中對(duì)切縫孔參數(shù)、裝藥量、爆破參數(shù)等進(jìn)行修正。在1006運(yùn)順試驗(yàn)留巷前60 m范圍內(nèi)進(jìn)行單孔、間隔、連孔爆破試驗(yàn),詳見(jiàn)圖3、圖4。爆破后通過(guò)C XK12-A礦用本安型鉆孔成像儀觀測(cè)切縫情況,試驗(yàn)的3種類(lèi)型如下:

    圖3 炮孔參數(shù)試驗(yàn)設(shè)計(jì)方案

    圖4 切縫爆破裝藥結(jié)構(gòu)示意圖

    1)裝藥量7卷,裝藥結(jié)構(gòu)(3+2+2),采用單孔、間隔或連孔爆破,試驗(yàn)長(zhǎng)度5 m。

    2)裝藥量8卷,裝藥結(jié)構(gòu)(3+3+2),采用單孔、間隔或連孔爆破,試驗(yàn)長(zhǎng)度5 m。

    3)裝藥量9卷,裝藥結(jié)構(gòu)(3+3+2+1),采用單孔、間隔或連孔爆破,試驗(yàn)長(zhǎng)度5 m。

    通過(guò)在1006工作面進(jìn)行3類(lèi)不同的爆破試驗(yàn),根據(jù)爆破預(yù)裂效果最終確定裝藥結(jié)構(gòu)為3+3+2、鉆孔間距400 mm的爆破參數(shù)。

    2.2.3 預(yù)裂巷道尾巷擋矸設(shè)計(jì)

    1006工作面預(yù)留巷道尾巷切縫側(cè)支護(hù)采用“U型鋼+金屬網(wǎng)+噴砼”的方式進(jìn)行擋矸支護(hù),掛設(shè)φ6 mm金屬網(wǎng),網(wǎng)片搭接寬度200 mm,采用U29型鋼,間距300 mm,距巷道原主幫400 mm支護(hù),噴C20砼,厚度150 mm,一次噴厚100 mm,隨留隨噴,二次噴厚50 mm,滯后一次噴砼100 m,封閉采空區(qū)應(yīng)力分布過(guò)程中產(chǎn)生的一次噴砼裂隙。

    3 1006工作面沿空留巷礦壓顯現(xiàn)規(guī)律分析

    3.1 工作面周期來(lái)壓特性

    工作面從2020年4月1日起進(jìn)行正式留巷,從2020年4月2日開(kāi)始進(jìn)行安裝并調(diào)試礦壓監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。在此過(guò)程中,選取了1006工作面2020年4月2日—4月12日間最有代表性的3號(hào)與12號(hào)壓力分站,各自所顯示的液壓支架工作阻力曲線的分析得出:1006工作面來(lái)壓步距約為24.5 m,來(lái)壓時(shí)工作面中部應(yīng)力峰值最大,約43.5 MPa。3、12號(hào)壓力分站液壓支架工作阻力對(duì)比分析圖見(jiàn)圖5、圖6。

    圖5 3號(hào)壓力分站右柱支架壓力曲線

    圖6 12號(hào)壓力分站右柱支架壓力曲線

    3.2 巷道礦壓顯現(xiàn)規(guī)律

    3.2.1 巷道頂板下沉變形情況

    在生產(chǎn)中,可借助巷道頂板下沉變形監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)巷道頂板巖層的運(yùn)動(dòng)情況進(jìn)行判定,進(jìn)而判斷巷道進(jìn)入穩(wěn)定狀態(tài)與否,提供較為準(zhǔn)確的基礎(chǔ)數(shù)據(jù),為留巷段臨時(shí)支護(hù)的回撤作業(yè)作參考。為進(jìn)一步了解1006工作面留巷巷道的礦壓顯現(xiàn)規(guī)律,可通過(guò)分析巷道頂板下沉、底鼓變形情況,它們各自與回采工作面距離的關(guān)系來(lái)確定,具體可在與工作面留巷相距300 m的范圍內(nèi),每隔30 m布設(shè)1個(gè)巷道變形監(jiān)測(cè)站,共布置10個(gè),分別在留巷的10、40、70、100、130、160、190、220、250、280 m處切縫側(cè),與U型鋼支護(hù)處相距約400 mm,測(cè)站編號(hào)分別為Q FC1、Q FC2、Q FC3、Q FC4、Q FC5、Q FC6、Q FC7、Q FC8、Q FC9、Q FC10。與此同時(shí),在工作面留巷300 m的范圍內(nèi),每隔20 m布設(shè)1個(gè)人工監(jiān)測(cè)點(diǎn),分別在留巷的0、20、40、60、80、100、120、140、160、180、200、220、240、260、280 m處。頂板下沉變形規(guī)律分析:在工作面實(shí)際推進(jìn)作業(yè)中,圖7、8分別為測(cè)站Q FC1、Q FC7兩處的巷道頂板下沉變形監(jiān)測(cè)曲線。

    圖7 測(cè)站Q FC1巷道頂板下沉變形曲線

    通過(guò)圖7、圖8可知,1006工作面運(yùn)輸巷在留巷90~133 m之間的巷道頂板下沉曲線相對(duì)較陡峭,說(shuō)明該段頂板不僅下沉速度相對(duì)較快,而且下沉量也相對(duì)較大;在工作面推過(guò)130 m時(shí),再觀察巷道頂板下沉情況,發(fā)現(xiàn)頂板下沉量約為300 mm,為該處總下沉量的93%;而此后頂板的下沉速度出現(xiàn)明顯減緩的趨勢(shì);在工作面推過(guò)150 m后,巷道頂板的下沉變形此時(shí)已基本完成,下沉量約320 mm,巷道頂板基本處于穩(wěn)定狀態(tài),不會(huì)再發(fā)生大的下沉。

    圖8 測(cè)站Q FC3巷道頂板下沉變形曲線

    3.2.2 巷道底鼓變形規(guī)律分析

    在工作面推進(jìn)過(guò)程中,測(cè)站Q FC1和Q FC7處巷道底鼓監(jiān)測(cè)曲線分別如圖9、圖10所示。

    通過(guò)圖9與圖10可知,1006工作面運(yùn)輸巷留巷在60~130 m距離內(nèi)巷道頂板下沉變形曲線相對(duì)較陡,說(shuō)明該時(shí)段底鼓量加快;當(dāng)工作面推過(guò)130 m距離后,該處巷道底鼓量大約為350 mm,該道底鼓量約占該處總底鼓量的90%左右;在此之后巷道底鼓速度顯著減緩;在工作面推過(guò)約150 m的距離后底鼓變形已基本完成,下沉量約390 mm,表明此時(shí)該處巷道已基本處于穩(wěn)定狀態(tài),巷道也相對(duì)較穩(wěn)定。

    圖9 測(cè)站Q FC1巷道底鼓變化曲線

    圖10 測(cè)站Q FC1巷道底鼓變化變形曲線

    4 結(jié)束語(yǔ)

    通過(guò)在1006工作面沿空留巷現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)及施工評(píng)價(jià)等多種手段,利用切頂卸壓自動(dòng)成巷頂板巖層結(jié)構(gòu)力學(xué)特征,基于雙向聚能張拉成型爆破技術(shù)原理及其特點(diǎn),確定了工作面沿空留巷雙向聚能爆破切頂關(guān)鍵參數(shù);基于大變形錨索支護(hù)技術(shù)原理及其力學(xué)特性,確定了工作面沿空留巷大變形錨索支護(hù)參數(shù);基于沿空留巷切縫側(cè)巷幫受力與變形特征,確定了一號(hào)煤礦1006工作面沿空留巷切縫側(cè)巷幫支護(hù)結(jié)構(gòu)及支護(hù)形式;通過(guò)對(duì)工作面沿空留巷工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律的分析,得出了工作面初次來(lái)壓與周期來(lái)壓特征。該技術(shù)的理論與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐研究為礦井沿空留巷無(wú)煤柱開(kāi)采技術(shù)的推廣應(yīng)用奠定了基礎(chǔ)。

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