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    單軸壓縮下不同傾角交叉裂隙擴(kuò)展演化研究

    2021-11-09 07:58:36劉啟蒙
    山東煤炭科技 2021年10期
    關(guān)鍵詞:單軸傾角交叉

    楊 森 劉啟蒙 劉 瑜

    (1.安徽理工大學(xué)地球與環(huán)境學(xué)院,安徽 淮南 232001;2.深部煤礦采動(dòng)響應(yīng)與災(zāi)害防控國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,安徽 淮南 232001)

    巖石中新裂紋的萌生、擴(kuò)展以及最終破壞形式一直是巖石力學(xué)的研究熱點(diǎn)。Brace 等學(xué)者通過研究預(yù)制裂隙萌生擴(kuò)展過程,得到最大主應(yīng)力方向?yàn)榱鸭y擴(kuò)展方向[1]。Hoek sema 等學(xué)者通過單軸壓縮試驗(yàn)得到大理巖裂紋的萌生、擴(kuò)展過程呈非對(duì)稱性[2]。Florian Amann,Park 等學(xué)者研究發(fā)現(xiàn)裂隙間裂紋的萌生具有間斷性[3-4],李強(qiáng)等學(xué)者提出翼裂紋的擴(kuò)展過程呈雙曲線式[5]。Alam,Haeri,Hsieh 等學(xué)者通過調(diào)整不同預(yù)制裂隙試樣的強(qiáng)度研究裂縫萌生、擴(kuò)展及聚集的模式[6-8]。多數(shù)學(xué)者對(duì)裂隙擴(kuò)展規(guī)律多采用物理試驗(yàn)的方法,物理試驗(yàn)固然可以直觀看到裂隙的變化,但由于物理試驗(yàn)的觀察尺度有限,不能對(duì)巖體裂隙的擴(kuò)展及破壞的過程直觀表達(dá)。因此,該論文基于巖石單軸壓縮試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,利用顆粒流程序(Particle Flow Code,PFC)從微觀角度對(duì)巖石交叉裂隙擴(kuò)展以及破壞過程進(jìn)行模擬。

    1 單軸壓縮試驗(yàn)

    論文選取布爾臺(tái)礦4 煤頂板~3 煤底板粉砂巖巖芯,經(jīng)切割、打磨制備成直徑5 cm、高為10 cm的圓柱體。為保持巖石試樣具有濕度,將切割好的巖石樣品放置在裝有水的容器內(nèi)1~2 d,巖石試樣距水面留有一定距離。將巖芯試樣放置在YE-600型液壓材料試驗(yàn)機(jī)的承壓板中心,通過對(duì)應(yīng)變片橫向、縱向調(diào)節(jié)至平衡狀態(tài),以1.0~2.0 kN/s 的加載速度對(duì)試樣施加初荷載,間隔讀數(shù)時(shí)間為按估計(jì)破壞荷載的十分之一,記錄應(yīng)變均勻加載至試樣完全破壞時(shí)的相應(yīng)荷載的橫向、縱向讀數(shù)。測定在天然含水狀態(tài),不同圍壓條件下的巖體壓縮強(qiáng)度,確定巖體的變形模量的泊松比。采用PFC2D 顆粒離散元模擬不同傾角交叉裂隙萌生、擴(kuò)展規(guī)律,為巖體裂隙擴(kuò)展以及巖石破壞提供理論基礎(chǔ)。巖石內(nèi)部的微損傷主要有兩種形式:裂紋和孔隙。裂隙作為一種重要的結(jié)構(gòu)面,在巖石內(nèi)部廣泛分布,在荷載作用下,裂隙的擴(kuò)展與貫通導(dǎo)致巖石材料破壞,因此裂隙會(huì)對(duì)巖石的力學(xué)性質(zhì)產(chǎn)生顯著的影響。

    2 試驗(yàn)結(jié)果

    2.1 單軸壓縮試驗(yàn)結(jié)果

    論文對(duì)布爾臺(tái)礦粉砂巖試件進(jìn)行單軸壓縮試驗(yàn),測定粉砂巖在不同圍壓條件下的單軸壓縮強(qiáng)度,得到如圖1 所示的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。根據(jù)圖1,發(fā)生破壞時(shí)巖石試樣軸向應(yīng)變集中分布在1.5~1.7 mm,且發(fā)生破壞時(shí),破壞強(qiáng)度達(dá)到臨界值后立即降為0,因此巖石的破壞是瞬間發(fā)生的,破壞前無較大的變形。圖1 與PFC 模擬的巖石軸向應(yīng)變-應(yīng)變能曲線圖相似,開始為凹起向上的曲線,隨著荷載的增加,不再呈線性變化,清晰地看到曲線發(fā)生明顯的波動(dòng),到達(dá)應(yīng)力巔峰點(diǎn)之后應(yīng)力瞬間下降,最后曲線會(huì)發(fā)生微小的波動(dòng),這是由于巖石試樣內(nèi)部顆粒摩擦力產(chǎn)生殘余強(qiáng)度。4 個(gè)巖石試樣都經(jīng)歷了彈性階段、應(yīng)變屈服、應(yīng)變軟化以及塑性流動(dòng)這四個(gè)階段。

    圖1 單軸壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線

    2.2 裂紋擴(kuò)展模式

    巖體原生裂隙的形狀、位置和數(shù)量對(duì)巖體的破壞具有重要的影響。單軸壓縮條件下,裂隙兩端會(huì)萌生微裂紋,前人將微裂紋分為翼裂紋、反翼裂紋、共面剪切裂紋以及斜剪切裂紋,如圖2。

    圖2 裂隙擴(kuò)展示意圖

    隨著荷載的增加,預(yù)置裂隙兩端開始產(chǎn)生微小裂紋,微小裂紋逐漸形成初始的包裹狀裂紋,并逐漸演變?yōu)橐砹鸭y,破裂面的產(chǎn)生是由形狀不同的翼裂紋整合而成,沿著荷載的方向破裂面繼續(xù)延展。預(yù)制裂隙邊界因荷載的增加形成與翼裂紋延展方向相反的反翼裂紋,裂紋沿弧形路徑傳播到巖石試樣的垂直中心線,然后沿應(yīng)力加載的方向和反方向傳播,在此過程中產(chǎn)生共面剪切裂紋和斜剪切裂紋,最終巖石發(fā)生破壞。

    3 分析與討論

    模擬采用PFC2D, 按照試樣尺寸為50 mm×110 mm 生成模型,刪除預(yù)制裂隙位置的顆粒形成裂隙,預(yù)制裂隙長度為18 mm,以水平方向?yàn)榛鶞?zhǔn),上下對(duì)稱分布,預(yù)制角度分別為30°、60°、90°的平行裂隙。模擬應(yīng)變控制可通過墻壁底部和頂部的相對(duì)運(yùn)動(dòng)速率來實(shí)現(xiàn),側(cè)墻被賦予一定剛度,給試樣賦予指定圍壓,試樣顆粒半徑設(shè)置為0.24~0.36 mm,施加0.005 mm/s 的軸向荷載模擬單軸壓縮試驗(yàn)。

    基于Manouchehrian 和Marji 以及Sarfarazi[9-10]的研究得到了模型主要微觀參數(shù)的具體取值(表1),對(duì)巖石試樣微裂紋的增生、軸向應(yīng)變與應(yīng)變能模擬曲線以及巖石最終破壞形式方面進(jìn)行分析。

    表1 PFC 模擬微觀參數(shù)表

    3.1 巖石破壞過程分析

    原生裂隙經(jīng)壓縮應(yīng)力作用后,巖體內(nèi)部的應(yīng)力重分布,由于裂隙之間的作用及擴(kuò)展而發(fā)生極大的變化,并產(chǎn)生應(yīng)力局部集中現(xiàn)象。巖石達(dá)到破壞所需的應(yīng)力強(qiáng)度時(shí),巖體內(nèi)部裂隙結(jié)構(gòu)面將產(chǎn)生滑移,裂紋的萌生與擴(kuò)展將會(huì)進(jìn)一步得到發(fā)展,裂隙的變形及強(qiáng)度將會(huì)受到影響。通過PFC2D 模擬單軸壓縮條件下不同角度的交叉裂隙裂紋萌生擴(kuò)展以及巖體破壞過程,得到了不同角度試樣的初始狀態(tài)、失效過程、位移圖以及示意圖見表2。

    表2 巖石單軸壓縮破壞過程表

    通過巖石裂隙擴(kuò)展的模擬,對(duì)巖石裂隙擴(kuò)展的微觀變化進(jìn)行描述。當(dāng)施加的軸向荷載增加至巖石抗壓強(qiáng)度的2/3 左右時(shí),巖石試樣的裂隙夾角為0°時(shí),翼裂紋(Tw)和反翼裂紋(To)出現(xiàn)在預(yù)制裂隙的相鄰兩端,隨著荷載的增加產(chǎn)生貫穿裂縫(St),隨荷載達(dá)到峰值在裂隙不相鄰的兩端再次出現(xiàn)翼裂紋(Tw)和反翼裂紋(To),最終試樣位移趨勢向左右兩側(cè)移動(dòng)。15°、30°、45°的交叉裂隙試樣裂紋萌生、擴(kuò)展以及最后的破壞過程高度相似,交叉裂隙兩端首先產(chǎn)生翼裂紋(Tw)和反翼裂紋(To),然后兩者進(jìn)一步擴(kuò)展形成貫穿裂縫(St),隨著荷載的增加兩端產(chǎn)生斜剪切裂縫(So),最終試樣在斜剪切裂縫(So)的作用下發(fā)展破壞。單軸壓縮條件下,交叉裂隙角度越小,試樣左右位移趨勢越明顯,試樣越容易發(fā)生橫向破壞。60°和75°交叉裂隙試樣,首先在交叉裂隙的左端形成翼裂紋(Tw)和反翼裂紋(To),進(jìn)而發(fā)展成貫穿裂縫(St),繼而右端發(fā)展為貫穿裂縫(St),兩端發(fā)展不同步,在應(yīng)力達(dá)到峰值之前,兩端形成斜剪切裂縫(So)和共面剪切裂縫(Sc),最終試樣發(fā)生接近于上下方向的破壞。預(yù)制交叉裂隙夾角為90°,裂隙兩端沿加載方向萌生翼裂紋(Tw)和反翼裂紋(To),隨后在兩條裂隙下端兩側(cè)產(chǎn)生45°方向斜剪切裂縫(So),隨著荷載的增加,斜剪切裂縫(So)繼續(xù)擴(kuò)展,最終導(dǎo)致試樣發(fā)生劈裂破壞。

    3.2 巖石應(yīng)變行為分析

    如圖3 所示,微裂紋數(shù)目在AB 階段緩慢增加,此階段為應(yīng)變屈服階段;BC 段應(yīng)變能與軸向應(yīng)變呈負(fù)相關(guān),巖石發(fā)生破壞,應(yīng)變能轉(zhuǎn)化為巖石發(fā)生破壞所需要的能量,微裂紋數(shù)目急劇增加,裂隙大量貫通,BC 段為應(yīng)變軟化階段;C 點(diǎn)以后巖體已經(jīng)發(fā)生破壞,應(yīng)變能大多轉(zhuǎn)化為巖體顆粒之間的摩擦能,C 點(diǎn)以后為塑性流動(dòng)階段。

    圖3 60°應(yīng)變-應(yīng)變能-微裂紋關(guān)系曲線

    單軸壓縮試驗(yàn)中裂隙的擴(kuò)展貫通以及最終破壞形式,不僅與巖石的巖性有關(guān),還和裂隙與主應(yīng)力的夾角有關(guān)。圖4 為巖體裂隙微裂紋數(shù)目與不同傾角裂隙之間的關(guān)系曲線圖,巖石試樣微裂紋數(shù)目最多的裂隙傾角為75°,共計(jì)519 條;巖石試樣微裂紋數(shù)目最少的裂隙傾角為90°,共計(jì)140條。微裂數(shù)目與裂隙傾角呈正相關(guān)的角度范圍為15°~75°。同時(shí)也可以說明,在單軸壓縮破壞中,對(duì)角線附近產(chǎn)生的微裂紋數(shù)目較多,因此也可以說明裂隙傾角越接近對(duì)角線角度,巖體越容易破壞。

    圖4 不同傾角裂隙微裂紋數(shù)目

    4 結(jié)語

    (1)單軸壓縮條件下,巖石破壞時(shí)的軸向應(yīng)變集中分布在1.5~1.7 mm,巖體破壞是瞬間發(fā)生的。巖石試樣的破壞為垂向的貫通破壞,且破壞斷裂前沒有較大位移的變形。

    (2)單軸壓縮條件下,交叉裂隙角度越小,試樣左右位移趨勢越明顯,試樣越容易發(fā)生橫向破壞。60°、75°交叉裂隙試樣發(fā)生接近于上下方向的破壞,預(yù)制交叉裂隙夾角為90°的巖石試樣易發(fā)生劈裂破壞。

    (3)15°~75°裂隙試樣微裂紋數(shù)目與裂隙傾角呈正相關(guān),而小于15°、大于75°的巖體呈負(fù)相關(guān)。在單軸壓縮破壞中,對(duì)角線附近產(chǎn)生的微裂紋數(shù)目較多,裂隙傾角越接近對(duì)角線角度,巖體越容易破壞。

    (4)裂隙形式、裂隙傾角對(duì)試樣強(qiáng)度和破壞形式有較大影響,且在不同破壞模式中起主要作用的控制性參數(shù)不一樣。

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