8218 工作面軟弱頂板圍巖控制技術(shù)研究與應(yīng)用

王 東

（華陽(yáng)集團(tuán)新景公司，山西 陽(yáng)泉 045000）

1 工程概況

山西陽(yáng)泉新景礦8218 工作面位于8#煤蘆南區(qū)北翼采區(qū)，東為8127 工作面（已掘），南為8#煤蘆南區(qū)北翼采區(qū)大巷，西為8129 工作面（未掘），北為525 m 水平中條帶大巷。工作面開(kāi)采8#煤層，煤厚2.34～3.54 m，平均厚度2.94 m；煤層傾角2°～10°，平均傾角6°；煤層節(jié)理裂隙較為發(fā)育。工作面頂板巖層為黑色泥巖和中粒砂巖，底板巖層為砂質(zhì)泥巖和中粒砂巖，頂?shù)装鍘r層特征如圖1。8218 工作面進(jìn)風(fēng)巷沿煤層底板掘進(jìn)，進(jìn)風(fēng)巷長(zhǎng)度為340 m，掘進(jìn)斷面為矩形斷面，斷面寬×高=5.2 m×3.0 m。根據(jù)工作面頂?shù)装鍘r層特征可知，煤層頂板上為8.08 m 的泥巖層，屬于軟弱頂板?，F(xiàn)為保障8218 工作面進(jìn)風(fēng)巷圍巖的穩(wěn)定，特進(jìn)行圍巖控制技術(shù)的研究。

圖1 工作面頂?shù)装鍘r層特征圖

2 錨桿支護(hù)參數(shù)分析

當(dāng)巷道采用錨網(wǎng)索支護(hù)時(shí)，錨桿支護(hù)中主要的支護(hù)參數(shù)包括錨桿長(zhǎng)度、錨桿密度、錨桿預(yù)緊力、錨桿角度、錨固形式、組合構(gòu)件的支護(hù)形式等。結(jié)合8218 工作面頂板軟弱巖層的特征，主要進(jìn)行錨桿長(zhǎng)度、錨桿密度和組合構(gòu)件支護(hù)形式分析，采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件進(jìn)行各項(xiàng)參數(shù)的分析，具體分析如下：

（1）錨桿長(zhǎng)度。錨桿桿體深入巖層中的長(zhǎng)度越大，錨桿的作用范圍便會(huì)越大，會(huì)在一定程度上增加壓應(yīng)力的厚度，減小錨桿中部和尾部壓應(yīng)力的區(qū)域范圍。錨桿長(zhǎng)度與施加預(yù)應(yīng)力的大小呈一定的正比關(guān)系[1-3]，改善圍巖預(yù)應(yīng)力擴(kuò)散的主要途徑包括提升預(yù)應(yīng)力和減小錨桿長(zhǎng)度。基于工作面地質(zhì)條件，結(jié)合礦井工程實(shí)踐，設(shè)置錨桿預(yù)緊力為300 N·m，設(shè)置錨桿長(zhǎng)度分別為1.6 m、2.0 m、2.4 m 和2.6 m進(jìn)行對(duì)比分析。根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果得出不同錨桿長(zhǎng)度下圍巖應(yīng)力分布如圖2。

圖2 不同錨桿長(zhǎng)度下圍巖應(yīng)力分布云圖

分析圖2 可知，在錨桿長(zhǎng)度為1.6 m 時(shí)，錨桿支護(hù)范圍內(nèi)的有效壓應(yīng)力區(qū)的厚度較小，支護(hù)效果較差，無(wú)法達(dá)到錨桿主動(dòng)支護(hù)的目的；當(dāng)錨桿長(zhǎng)度為2.4 m 時(shí)，錨桿的中、尾部的壓應(yīng)力呈現(xiàn)出較小的現(xiàn)象，這即表明錨桿預(yù)緊力在中尾部的擴(kuò)散效果較差；錨桿長(zhǎng)度為2.6 m 時(shí)，錨桿支護(hù)效果及周?chē)鷩鷰r體的分布特征與錨桿長(zhǎng)度為2.4 m 時(shí)基本相同；當(dāng)錨桿長(zhǎng)度為2.0 m 時(shí)，能夠看出錨桿在錨固全長(zhǎng)范圍內(nèi)壓應(yīng)力擴(kuò)散均較好，錨桿整體支護(hù)效果好，即表明錨桿預(yù)緊力在該長(zhǎng)度下擴(kuò)散效果最佳。

（2）錨桿密度。合理的錨桿密度，各根錨桿預(yù)應(yīng)力在圍巖體內(nèi)的作用范圍會(huì)彼此重疊，預(yù)應(yīng)力在圍巖內(nèi)的擴(kuò)散會(huì)形成一個(gè)整體，進(jìn)而達(dá)到有效控制圍巖變形的目的[4]?；诠ぷ髅娴牡刭|(zhì)條件，分別進(jìn)行錨桿間排距為0.6 m、0.8 m、1.0 m 和1.4 m的模擬分析，模擬結(jié)果如圖3。

圖3 不同錨桿密度下圍巖應(yīng)力分布云圖

分析圖3 可知，錨桿間排距為1.4 m 時(shí)，錨桿間的預(yù)應(yīng)力不能彼此重疊；當(dāng)錨桿間排距為0.6 m或0.8 m 時(shí)，錨桿間預(yù)應(yīng)力重疊部分較大，存在著支護(hù)過(guò)度的情況；當(dāng)錨桿間排距為1.0 m 時(shí)，各根錨桿間預(yù)應(yīng)力剛好達(dá)到相互重疊，錨桿起到整體控制頂板的作用，支護(hù)效果較好，且經(jīng)濟(jì)合理。

（3）組合構(gòu)件。為分析組合構(gòu)件W 型鋼帶在支護(hù)結(jié)構(gòu)中的作用，采用巷道內(nèi)設(shè)置相同的錨桿支護(hù)，對(duì)比分析巷道在有W 型鋼帶支護(hù)和無(wú)W 型鋼帶支護(hù)時(shí)圍巖應(yīng)力分布的差異，具體模擬結(jié)果如圖4。

圖4 巷道采用支護(hù)構(gòu)件前后圍巖垂直應(yīng)力分布云圖

分析圖4 可知，巷道圍巖支護(hù)中未采用W 型鋼帶時(shí)，每根錨桿形成的附加應(yīng)力場(chǎng)是彼此分離的狀態(tài)，此時(shí)錨桿間巖體因?yàn)槭艿藉^桿形成的附加應(yīng)力場(chǎng)的作用，圍巖得不到較好的支護(hù)；當(dāng)巷道圍巖支護(hù)中采用W 型鋼帶時(shí)，錨桿形成的附加應(yīng)力場(chǎng)會(huì)沿著W 型鋼帶的走向不斷擴(kuò)散，進(jìn)而通過(guò)W 型鋼帶與相鄰錨桿的附加應(yīng)力場(chǎng)疊加，形成一個(gè)疊加應(yīng)力場(chǎng)，達(dá)到有效支護(hù)巷道圍巖的目的?；谏鲜龇治隹芍?，巷道圍巖支護(hù)方案中采用W 型鋼帶可有效擴(kuò)散錨桿的附加應(yīng)力場(chǎng)，使相鄰錨桿間形成疊加應(yīng)力場(chǎng)，進(jìn)而使得錨桿成為一個(gè)支護(hù)整體，一次顯著提升錨桿的支護(hù)效果。

3 圍巖控制技術(shù)

3.1 支護(hù)方案

根據(jù)8218 工作面進(jìn)風(fēng)巷的地質(zhì)條件，結(jié)合上述錨桿支護(hù)參數(shù)的分析結(jié)果，為確保巷道圍巖的穩(wěn)定，設(shè)計(jì)巷道采用錨網(wǎng)索+鋼帶聯(lián)合支護(hù)。錨索支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)時(shí)，充分考慮將淺部破碎巖體錨固至深部穩(wěn)定巖層中原則[5-6]，結(jié)合礦井生產(chǎn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)確定。具體支護(hù)方案如下：

（1）頂板支護(hù)。頂板錨桿采用左旋無(wú)縱筋螺紋鋼錨桿，規(guī)格為Φ20 mm×2000 mm，間排距為900 mm×1000 mm，錨桿錨固長(zhǎng)度為1102 mm，預(yù)緊扭矩為300 N·m，頂板錨桿垂直于巷道頂板布置，托盤(pán)采用拱形高強(qiáng)度托盤(pán)；頂板錨索采用1×7 股鋼絞線，規(guī)格參數(shù)為Φ17.8 mm×5200 mm，間排距為1800 mm×1000 mm，錨索錨固長(zhǎng)度為1800 mm，錨索預(yù)緊力為100 kN；頂板表面鋪設(shè)10#鐵絲編制的金屬網(wǎng)，網(wǎng)片規(guī)格為5600 mm×1100 mm，網(wǎng)片搭接100 mm；錨桿索間采用W 型鋼帶實(shí)現(xiàn)相互連接，W 型鋼帶型號(hào)為280 mm×4 mm×4800 mm。

（2）兩幫支護(hù)。兩幫錨桿規(guī)格參數(shù)同頂板錨桿，間排距為1000 mm×1000 mm，錨桿錨固長(zhǎng)度為826 mm，預(yù)緊扭矩為200 N·m，錨桿均垂直于巷道布置；幫部錨索采用1×7 股鋼絞線，規(guī)格參數(shù)為Φ17.8 mm×4200 mm，間排距為1400 mm×2000 mm，錨索錨固長(zhǎng)度為1400 mm，錨索預(yù)緊力為80 kN；巷幫表面鋪設(shè)10#鐵絲編制的金屬網(wǎng)，網(wǎng)片規(guī)格為3000 mm×1100 mm，網(wǎng)片搭接100 mm；錨桿索間采用W 型鋼帶實(shí)現(xiàn)相互連接，W 型鋼帶型號(hào)為280 mm×4 mm×4800 mm。

具體8218 工作面進(jìn)風(fēng)巷的支護(hù)方案如圖5。

圖5 8218 工作面進(jìn)風(fēng)巷支護(hù)斷面圖

3.2 效果分析

8218 工作面進(jìn)風(fēng)巷掘進(jìn)期間，在掘進(jìn)工作面迎頭位置布置圍巖變形監(jiān)測(cè)點(diǎn)，圍巖變形采用十字布點(diǎn)法進(jìn)行監(jiān)測(cè)分析，隨著掘進(jìn)工作面掘進(jìn)作業(yè)的持續(xù)進(jìn)行，對(duì)巷道頂板下沉量、底板鼓起量、采煤幫移近量和煤柱幫移近量進(jìn)行觀測(cè)分析?；谟^測(cè)結(jié)果繪制得出圍巖變形量曲線如圖6。

圖6 巷道掘進(jìn)期間圍巖變形量曲線圖

分析圖6 可知，巷道掘進(jìn)期間，巷道圍巖變形中頂板下沉量相對(duì)較大，頂板下沉主要出現(xiàn)在滯后掘進(jìn)工作面0～100 m 的范圍內(nèi)。當(dāng)監(jiān)測(cè)斷面滯后掘進(jìn)迎頭大于100 m 后，圍巖變形速率大幅降低，圍巖變形趨于穩(wěn)定，采煤幫移近量、煤柱幫移近量和底板鼓起量的變形曲線均同頂板；監(jiān)測(cè)斷面在滯后掘進(jìn)工作面120 m 時(shí)，圍巖變形基本達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。最終頂?shù)装遄畲笠平繛?97 mm，兩幫移近量為270 mm，圍巖變形處于合理范圍內(nèi)。

另外，在巷道掘進(jìn)期間通過(guò)頂板離層量的監(jiān)測(cè)分析得出，頂板掘進(jìn)期間軟弱頂板無(wú)離層現(xiàn)象，頂板巖層在現(xiàn)有支護(hù)方案下圍巖處于穩(wěn)定狀態(tài)，淺部軟弱破碎圍巖與深部穩(wěn)定巖層形成了有效協(xié)同支護(hù)，實(shí)現(xiàn)了圍巖體的穩(wěn)定。

4 結(jié)論

根據(jù)8128 工作面進(jìn)風(fēng)巷的地質(zhì)條件，通過(guò)數(shù)值模擬進(jìn)行錨桿支護(hù)參數(shù)的分析，確定錨桿長(zhǎng)度為2.0 m，錨桿合理間排距為1.0 m，支護(hù)組合構(gòu)件采用W 型鋼帶。結(jié)合巷道實(shí)際條件，確定巷道采用錨網(wǎng)索+鋼帶聯(lián)合支護(hù)。根據(jù)巷道掘進(jìn)期間的圍巖變形觀測(cè)可知，巷道現(xiàn)有支護(hù)方案保障了圍巖的穩(wěn)定，滿(mǎn)足回采巷道使用要求。