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    天津光年城-城市展館單側(cè)大懸挑圓環(huán)結(jié)構(gòu)設(shè)計

    2021-11-03 02:54:30陳彬磊
    建筑結(jié)構(gòu) 2021年19期
    關(guān)鍵詞:圓環(huán)桁架剪力墻

    江 洋, 孫 珂, 賀 陽, 楊 勇, 陳彬磊, 康 釗

    (1 北京市建筑設(shè)計研究院有限公司, 北京 100045; 2 中國電子工程設(shè)計院有限公司, 北京 100840;3 中國建筑科學(xué)研究院有限公司, 北京 100013)

    0 概述

    天津光年城位于天津市東北部,毗鄰濱海新區(qū),占地3 500萬m2,是京津兩市加強經(jīng)濟和社會合作、促進雙城聯(lián)動發(fā)展的重大示范項目,也是天津未來科技城重要的現(xiàn)代服務(wù)業(yè)功能板塊。展館位于天津光年城一號島規(guī)劃范圍東北部分的西南角,為天津光年城示范區(qū)提供對外展示空間。

    展館的地上部分有三層,主要使用功能為門廳、展廳、多功能廳、VIP接待及少量的辦公管理用房。展館地下一層,設(shè)有地下展廳和設(shè)備機房等。整個展館為一個半覆土建筑,建筑首層被草坡覆蓋,二層、三層露出草坡。整體建筑效果見圖1。

    圖1 天津光年城-城市展館整體建筑效果圖

    1 項目概況

    1.1 結(jié)構(gòu)選型

    地上三層為跨度38.3m的鋼結(jié)構(gòu)懸挑圓環(huán),懸挑結(jié)構(gòu)重量通過樓電梯核心筒傳至基礎(chǔ)底板,核心筒為鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)[1-6],其余部分由鋼筋混凝土剪力墻和鋼筋混凝土梁組成,見圖2和圖3。項目地下一層區(qū)域采用樁筏基礎(chǔ),樓電梯核心筒下筏板厚3.0m,無地下室區(qū)域采用樁基承臺+防水板基礎(chǔ)。

    圖2 展館主體結(jié)構(gòu)現(xiàn)場照片

    圖3 天津光年城-城市展館結(jié)構(gòu)形式示意

    1.2 關(guān)鍵構(gòu)件

    1.2.1 懸挑圓環(huán)

    三層懸挑圓環(huán):主懸挑結(jié)構(gòu)原設(shè)計為空間箱形梁(1 500~4 600)mm(寬)×5 200mm(高),該方案整體性好、抗扭剛度強。考慮實施階段焊縫長度較長等問題,經(jīng)多輪論證后,主受力構(gòu)件改為整體截面的空間鋼桁架。懸挑圓環(huán)及鋼板墻采用Q420鋼材,二次懸挑梁采用Q355鋼材,混凝土墻的混凝土強度等級為C40。為提高桁架根部的抗扭剛度,懸挑桁架圓環(huán)結(jié)構(gòu)在圓環(huán)根部增設(shè)一圈鋼板,側(cè)面鋼板厚30mm,上下鋼板厚40mm。二次懸挑梁最大懸挑長度約6m,主要構(gòu)件為H400/800×300×14×25(GL03)和H400/700×300×14×25(GL01)的H形鋼。如圖4~6所示。

    圖4 懸挑圓環(huán)剖面圖

    1.2.2 鋼板剪力墻

    為了保證建筑平面布置及功能要求,結(jié)構(gòu)核心筒剪力墻厚度僅為400mm,從基礎(chǔ)至頂部均采用鋼板混凝土剪力墻。懸挑桁架環(huán)與核心筒連接部位,采用雙鋼板-混凝土組合剪力墻。同時為了經(jīng)濟性,在受力較小部位通過鋼板厚度減小和變?yōu)閱武摪寤炷良袅頊p少用鋼量。

    圖5 三層主受力構(gòu)件演變過程

    圖6 三層桁架現(xiàn)場照片及設(shè)計展開圖

    如圖7所示,區(qū)域1、區(qū)域2為外包雙鋼板-混凝土組合剪力墻結(jié)構(gòu),區(qū)域1單側(cè)鋼板厚度為40mm,區(qū)域2單側(cè)鋼板厚度為20mm;區(qū)域3為鋼板混凝土剪力墻結(jié)構(gòu),內(nèi)置鋼板厚度為20mm。

    圖7 雙鋼板-混凝土組合剪力墻示意

    1.2.3 首層門廳大跨梁

    如圖8所示,由于專業(yè)需求,建筑首層大廳36m跨弧形框架梁上需設(shè)置11個1m×1m暖通風(fēng)洞。為保證安全性,該大跨框架梁(圖9)內(nèi)增設(shè)鋼骨,并作為關(guān)鍵構(gòu)件進行性能化設(shè)計。

    圖8 首層36m跨框架梁

    圖9 首層36m跨框架梁示意

    1.3 性能目標

    本項目存在扭轉(zhuǎn)不規(guī)則、偏心布置、大跨度懸挑等不規(guī)則類型,屬于嚴重不規(guī)則的建筑,考慮到懸挑構(gòu)件安全冗余度低,震害破壞后修復(fù)難等原因,結(jié)構(gòu)性能目標定為B級,表1為關(guān)鍵構(gòu)件的性能目標。

    關(guān)鍵構(gòu)件性能目標 表1

    1.4 相關(guān)設(shè)計措施

    (1)鋼板組合剪力墻抗震構(gòu)造措施提高一級。

    (2)如圖10所示,在懸挑空間桁架根部設(shè)置周圈鋼板,提高根部節(jié)點的剛度及承載能力。采用有限元軟件進行節(jié)點分析,保證其滿足性能目標。限于篇幅,懸挑根部節(jié)點等節(jié)點分析另行文闡述。

    圖10 懸挑圓環(huán)根部節(jié)點構(gòu)造大樣

    (3)節(jié)點有限元分析時不考慮雙鋼板區(qū)域混凝土作用,純鋼板應(yīng)滿足承載力要求。

    (4)加強單雙鋼板過渡區(qū)域節(jié)點構(gòu)造。

    (5)核心筒下基礎(chǔ)設(shè)計時不考慮地下一層~地上二層對其的有利作用,只分析有三層懸挑圓環(huán)和核心筒時基樁受力情況,詳見4.2節(jié)。

    (6)首層36m跨框架梁增設(shè)鋼骨,與其相連的墻柱亦增設(shè)鋼骨,性能目標同大跨框架梁。

    2 設(shè)計條件和分析方法

    2.1 設(shè)計條件

    2.1.1 設(shè)計參數(shù)

    本工程抗震設(shè)防烈度為8度,設(shè)計基本地震加速度為0.20g,水平地震影響系數(shù)最大值為0.16,建筑抗震設(shè)防類別為丙類,建筑場地類別為Ⅳ類,設(shè)計地震分組為第二組,場地特征周期為0.75s,場地地基土層地震液化程度判定為非液化場地[7]。

    2.1.2 荷載取值

    為減輕結(jié)構(gòu)荷載,三層屋面采用輕鋼屋面,結(jié)構(gòu)找坡。其余樓層按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 50009—2012)[8](簡稱荷載規(guī)范)取值。三層地面活載按走廊3.5kN/m2取值,屋面按不上人屋面考慮。懸挑圓環(huán)最終荷載取值如圖11所示。

    圖11 懸挑圓環(huán)最終荷載取值示意

    2.2 分析模型及分析方法

    針對該工程結(jié)構(gòu)特點,采取以下分析方法:

    (1)采用四種不同分析軟件PKPM-SATWE,SPAS-PMSAP,MIDAS Gen,SAUSAGE對力學(xué)模型進行整體計算和校核,分析模型如圖12所示。

    圖12 四種軟件分析模型圖

    (2)采用一組人工波和兩組天然波,進行彈性動力時程分析,并將時程分析包絡(luò)結(jié)果與規(guī)范反應(yīng)譜分析結(jié)果相比較,取其包絡(luò)值進行設(shè)計。

    (3)采用SPAS-PMSAP,MIDAS Gen軟件進行構(gòu)件中震和大震性能目標的等效彈性計算,以滿足抗震性能目標要求。

    (4)采用SAUSAGE軟件進行罕遇地震下的動力彈塑性時程分析,確保結(jié)構(gòu)大震不倒,構(gòu)件損傷符合抗震設(shè)計要求。

    (5)采用MIDAS Gen軟件進行懸挑根部節(jié)點分析,保證節(jié)點區(qū)域安全性。

    (6)采用MIDAS Gen軟件進行三層樓蓋舒適度分析,確保其滿足正常使用的舒適度。

    3 計算結(jié)果

    3.1 自振模態(tài)

    結(jié)構(gòu)的自振特性是結(jié)構(gòu)的固有屬性,直接反映結(jié)構(gòu)剛度與質(zhì)量的分布。采用振型反應(yīng)譜時為滿足X,Y,Z三個方向質(zhì)量參與系數(shù)均在90%以上,本工程采用Ritz向量對自振特性進行計算。

    采用SPAS-PMSAP,MIDAS Gen計算的結(jié)構(gòu)整體前3階周期及振型分布結(jié)果如表2和圖13所示??芍瑑煞N軟件計算結(jié)果基本一致,前3階振型均以三層懸挑圓環(huán)振動為主。由于結(jié)構(gòu)體型不規(guī)則,以下給出數(shù)據(jù)均為未考慮剛性樓板假定的結(jié)果。

    圖13 整體結(jié)構(gòu)前3階振型分布

    3.2 結(jié)構(gòu)撓度及解決措施

    鋼結(jié)構(gòu)樓蓋變形限值[6]:1.0恒載+1.0活載下?lián)隙认拗礚/400為192mm,1.0活載下?lián)隙认拗礚/500為153mm,其中L為懸挑跨度38.3m的2倍。

    結(jié)構(gòu)自振特性 表2

    如圖14所示,本項目按340mm(1.0恒載+0.5活載作用)起拱。1.0恒載+1.0活載下變形減去起拱值后,最大撓度為35mm;1.0活載下最大撓度為85mm,可滿足前述撓度限值要求。

    圖14 1.0恒載+1.0活載下?lián)隙仍茍D/mm

    3.3 性能化設(shè)計

    3.3.1 性能設(shè)計

    對于關(guān)鍵構(gòu)件的性能目標驗證:采用兩種不同的分析軟件SPAS-PMSAP,MIDAS Gen對關(guān)鍵鋼構(gòu)件進行校核;反應(yīng)譜模態(tài)組合采用CQC法,并根據(jù)小震時程計算結(jié)果來放大地震力。雙向地震與豎向地震作用組合,地震作用分項系數(shù)為水平向1.3、豎向0.5,或水平向0.5、豎向1.3。

    兩種計算軟件分析結(jié)果對比見表3。圖15(a),(b)給出了小震時各模型構(gòu)件應(yīng)力分析結(jié)果,大震及中震時應(yīng)力分布與小震時類似,不再贅述。圖15(c)給出了大震時有限元節(jié)點(桁架與核心筒連接區(qū)域)細節(jié)分析結(jié)果,由圖可知單元應(yīng)力滿足規(guī)范要求,其余工況下也均滿足。

    圖15 構(gòu)件應(yīng)力計算結(jié)果

    表3中不同模型計算結(jié)果表明,懸挑圓環(huán)和鋼板剪力墻可滿足中震彈性、大震不屈服的性能目標。

    表3 軟件SPAS-PMSAP,MIDAS Gen應(yīng)力分析結(jié)果對比

    從圖15可知,應(yīng)力比最大處出現(xiàn)在純桁架與外包鋼板加強區(qū)的連接部位,因此除受力最大的桁架根部位置外,純桁架區(qū)域的構(gòu)件安全性也需關(guān)注。

    3.3.2 大震彈塑性分析

    罕遇地震下結(jié)構(gòu)反應(yīng)計算采用的地震波按規(guī)范要求選擇:8度最大峰值加速度400cm/s2;多組時程波的平均加速度反應(yīng)譜在結(jié)構(gòu)主要周期點上與規(guī)范反應(yīng)譜相差不大于20%;有效持續(xù)時間為結(jié)構(gòu)基本周期的5~10倍。選取三組地震波,計算結(jié)果取三組地震波的包絡(luò)值。

    三組地震波均分別以X向、Y向、Z向作為主輸入方向進行罕遇地震彈塑性時程分析。作為對比,對同一計算模型進行了小震彈性時程分析,此時各組地震波峰值加速度取70cm/s2。結(jié)構(gòu)基底剪力、層間位移角等主要結(jié)構(gòu)響應(yīng)計算結(jié)果如圖16及表4所示。由表4計算結(jié)果可見,大震彈塑性時程基底剪力是小震彈性時程計算結(jié)果的5.43~5.64倍,小于大震和小震峰值加速度的比值5.71,說明結(jié)構(gòu)在大震作用下?lián)p傷耗能,剛度初步退化,同時也說明彈塑性基底剪力在合理范圍內(nèi),計算結(jié)果是可靠的。由圖16可知,人工波作用下X,Y向彈塑性層間位移角計算最大值分別為1/140和1/148,均小于規(guī)范限值1/100,滿足大震不倒的性能要求。

    圖16 人工波作用下彈塑性層間位移角

    X向基底剪力 表4

    提取罕遇地震波作用下構(gòu)件損傷情況,判斷構(gòu)件是否滿足抗震性能目標。如圖17所示,鋼板剪力墻輕微損傷,大部分損傷因子小于0.1,滿足關(guān)鍵構(gòu)件性能要求。連接中間鋼板剪力墻與普通剪力墻的連梁在大震作用下出現(xiàn)輕度損壞或中度損壞,存在耗能效果,滿足耗能構(gòu)件性能要求。三層懸挑大桁架仍處于彈性階段,下部懸挑梁及框架梁出現(xiàn)損傷,滿足性能目標要求。

    圖17 墻梁柱損傷情況(包絡(luò)值)

    3.4 三層樓蓋舒適度分析

    從表2可知本項目豎向振動頻率小于規(guī)范[9-10]建議的3Hz。當結(jié)構(gòu)的自振頻率小于規(guī)范建議的頻率,人的舒適度可通過豎向振動峰值加速度來評判。本項目實施時,《建筑樓蓋振動舒適度技術(shù)標準》(JGJ/T 441—2019)[9]未發(fā)布,故遵循《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)[10]第3.7.7條對樓蓋豎向加速度的要求,舒適度采用主要控制加速度的方法,加速度限值取0.07m/s2(自振頻率不大于2Hz)。

    采用MIDAS Gen來進行人行激勵下的豎向加速度分析。項目執(zhí)行時,國內(nèi)時程曲線暫未發(fā)布,采用MIDAS Gen中的IABSE激勵曲線,分為單人連續(xù)步行和多人連續(xù)步行兩種激勵來進行分析,結(jié)果如表5所示。可以看出:在單人連續(xù)步行荷載工況下,減振前豎向振動峰值加速度出現(xiàn)在最遠端,數(shù)值為0.355m/s2。TMD設(shè)置圖如圖18所示。采用TMD減振后,豎向振動峰值加速度為0.069m/s2,能夠滿足小于0.07m/s2的振動峰值加速度要求,減振率達到80.6%;在多人連續(xù)步行荷載工況下,減振前豎向振動峰值加速度為0.256m/s2,采用TMD減振后,豎向振動峰值加速度為0.057m/s2,能夠滿足小于0.07m/s2的振動加速度要求,減振率可達77.7%。

    圖18 TMD設(shè)置

    4 基礎(chǔ)設(shè)計

    4.1 整體樁筏受力分析

    本工程將樁建入整體MIDAS Gen模型(圖19)和PKPM-SATWE模型。通過業(yè)主提供的試樁報告中P-Δ(荷載-位移)曲線來確定基樁樁位處的豎向變形剛度,得到變形協(xié)調(diào)下的豎向荷載下樁反力圖(限于篇幅,只給出MIDAS Gen計算結(jié)果),如圖20所示。1.0恒載+1.0活載標準組合下,MIDAS Gen計算結(jié)果:樁最大壓力標準值約為2 679kN,最小壓力標準值約為437kN,無拉力;PKPM-SATWE計算結(jié)果:樁最大壓力標準值約為2 535kN,最小壓力標準值約為500kN,無拉力。軟件分析結(jié)果顯示樁反力小于樁基承載力,滿足要求[11]。

    豎向振動峰值加速度對比 表5

    圖19 MIDAS Gen基礎(chǔ)整體模型

    圖20 1.0恒載+1.0活載標準組合下樁反力/kN

    4.2 僅核心筒樁筏受力分析

    為了保證核心筒下基礎(chǔ)的可靠性及安全性,忽略周圈結(jié)構(gòu)的作用,僅留核心筒來計算復(fù)核核心筒下樁筏基礎(chǔ),計算模型如圖21所示,計算結(jié)果如圖22所示。1.0恒載+1.0活載標準組合下,樁最大壓力標準值約為1 815kN,最小壓力標準值約為-153kN,拉力遠小于抗拔承載力,滿足要求。

    圖21 模型示意

    圖22 1.0恒載+1.0活載標準組合下樁豎向反力/kN

    5 結(jié)論

    本工程為單側(cè)大懸挑圓環(huán)結(jié)構(gòu),在設(shè)計中應(yīng)用概念設(shè)計和抗震性能化設(shè)計方法,采用多種計算軟件對比分析,主要得出以下結(jié)論:

    (1)該類結(jié)構(gòu)主要以豎向振動為主,建議采用Ritz向量進行分析,充分考慮豎向振型,滿足振型質(zhì)量參與系數(shù)90%以上。

    (2)根據(jù)受力特點,空間桁架懸挑圓環(huán)及鋼板剪力墻作為關(guān)鍵受力構(gòu)件,滿足中震彈性、大震不屈服性能目標。

    (3)懸挑圓環(huán)根部受力集中,同時承擔較大彎矩和扭矩。對根部設(shè)置加強區(qū)域,采用外包鋼板來提高結(jié)構(gòu)的抗扭剛度和強度。同時需注意加強區(qū)域與非加強區(qū)域過渡構(gòu)件的安全性。豎向構(gòu)件采用鋼板-混凝土剪力墻,便于連接傳力。

    (4)大懸挑圓環(huán)豎向自振頻率小,采用豎向振動峰值加速度作為評判人行激勵下的樓蓋舒適度指標,并采用TMD減振以滿足舒適度要求。

    (5)基礎(chǔ)設(shè)計時考慮上部偏心荷載特點,通過合理布置樁、加強基礎(chǔ)底板剛度,使單樁受力更均勻,減小傾斜變形。

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