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    鋼芯鋁絞線(xiàn)接續(xù)管風(fēng)振疲勞響應(yīng)試驗(yàn)研究

    2021-10-30 08:54:42李冠群張金波趙洪丹朱皓然尚殿波王金山
    關(guān)鍵詞:鋁絞線(xiàn)絞線(xiàn)管管

    李冠群,鄭 宇,張金波,高 峰,趙洪丹,朱皓然,尚殿波,王金山

    (國(guó)網(wǎng)遼源供電公司,吉林 遼源 136200)

    接續(xù)管在使用時(shí)常常會(huì)出現(xiàn)發(fā)熱、腐蝕、磨損等現(xiàn)象,輸電線(xiàn)路會(huì)因?yàn)榻永m(xù)損傷發(fā)生倒塔、斷線(xiàn)等事故,如貴州省荷鴨II回線(xiàn)、野水線(xiàn)均發(fā)現(xiàn)接續(xù)管接續(xù)處受微風(fēng)振動(dòng)的影響出現(xiàn)裂紋損傷,山西7回500 kV輸電線(xiàn)路出現(xiàn)了因應(yīng)力集中引起的接續(xù)管斷裂[1-2].輸電線(xiàn)路中多采用材料特殊的鋼芯鋁絞線(xiàn),而液壓接續(xù)后的鋼芯鋁絞線(xiàn),因?yàn)椴牧习l(fā)生不同的塑性形變而導(dǎo)致其易出現(xiàn)疲勞源[3-4],造成接續(xù)管服役壽命大大降低,容易在下一步的運(yùn)行過(guò)程中出現(xiàn)事故[5-6].國(guó)內(nèi)學(xué)者對(duì)于輸電線(xiàn)疲勞損傷研究較少[7],并且其研究?jī)?nèi)容大多圍繞輸電線(xiàn),忽略了對(duì)連接金具、輸電線(xiàn)接續(xù)脆弱性的研究.且學(xué)者們認(rèn)為輸電線(xiàn)的疲勞損傷是復(fù)雜損傷狀態(tài)[8-9],其受力狀態(tài)為復(fù)合應(yīng)力狀態(tài).文獻(xiàn)[10]對(duì)復(fù)合交變應(yīng)力狀態(tài)下輸電線(xiàn)疲勞試驗(yàn)進(jìn)行了研究,并通過(guò)Waller安全邊界曲線(xiàn)及Mises準(zhǔn)則,總結(jié)得到估算疲勞壽命的方法.文獻(xiàn)[11]通過(guò)對(duì)導(dǎo)線(xiàn)在微風(fēng)振動(dòng)作用下的疲勞壽命的數(shù)據(jù)進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè),得出導(dǎo)線(xiàn)在不同環(huán)境下的損傷特性.文獻(xiàn)[12]通過(guò)對(duì)導(dǎo)線(xiàn)的振幅進(jìn)行試驗(yàn)研究,在此基礎(chǔ)上得到一種計(jì)算輸電線(xiàn)振動(dòng)量級(jí)的方法.文獻(xiàn)[13]以輸電線(xiàn)疲勞損傷機(jī)理為基礎(chǔ),提出了輸電線(xiàn)路的疲勞損傷的防護(hù)措施.綜上學(xué)者對(duì)微風(fēng)振動(dòng)條件下導(dǎo)線(xiàn)的疲勞損傷進(jìn)行了研究[14],然而對(duì)疲勞壽命的一切研究?jī)H注重線(xiàn)夾的出口端,而忽略了接續(xù)管的影響.而事實(shí)證明無(wú)繼續(xù)點(diǎn)檔距的疲勞壽命其實(shí)遠(yuǎn)大于含有接續(xù)點(diǎn)的檔距,所以對(duì)接續(xù)管和管口導(dǎo)線(xiàn)的疲勞損傷進(jìn)行試驗(yàn)研究是十分必要的[15].因此本文進(jìn)行鋼芯鋁絞線(xiàn)接續(xù)管風(fēng)振疲勞試驗(yàn),研究鋼芯鋁絞線(xiàn)接續(xù)管微風(fēng)振動(dòng)作用下的疲勞壽命[16].

    1 試驗(yàn)對(duì)象及試驗(yàn)方法

    以L(fǎng)GJ-240/30鋼芯鋁絞線(xiàn)和YJD-240/30鋼芯鋁絞線(xiàn)接續(xù)管為試驗(yàn)對(duì)象,總長(zhǎng)50 m,主要由固定裝置,傳感器、懸垂線(xiàn)夾、鋼芯鋁絞線(xiàn)、張力機(jī)組成,試驗(yàn)布置圖及現(xiàn)場(chǎng)圖分別如圖1和圖2所示,現(xiàn)場(chǎng)壓接圖如圖3所示.

    圖3 接續(xù)管現(xiàn)場(chǎng)壓接圖

    試驗(yàn)過(guò)程為首先要遵循《架空輸電線(xiàn)路導(dǎo)線(xiàn)及避雷線(xiàn)液壓施工工藝規(guī)程》使用液壓裝置對(duì)兩段鋼芯鋁絞線(xiàn)進(jìn)行壓接[17],接著在已架設(shè)壓接好的鋼芯鋁絞線(xiàn)一端施加25%的導(dǎo)線(xiàn)額定拉斷力,再將應(yīng)變片粘貼在接續(xù)管及管口絞線(xiàn)處,粘貼應(yīng)變儀再接好計(jì)算機(jī)以便收取結(jié)果.為使得輸電線(xiàn)疲勞振動(dòng),通過(guò)高頻疲勞試驗(yàn)機(jī)對(duì)所連接的鋼芯鋁絞線(xiàn)的中心區(qū)域輸入振動(dòng)波[18].其接續(xù)管管體及管口絞線(xiàn)應(yīng)變的吸收頻率為每一百萬(wàn)次收取一次[19],每500萬(wàn)次收集接續(xù)管及管口絞線(xiàn)損傷情況整理數(shù)據(jù),并且為更好的觀(guān)察并記錄裂紋情況應(yīng)使用SEM電鏡對(duì)接續(xù)管管口及管體絞線(xiàn)進(jìn)行掃描[20].本次試驗(yàn)采取的加載方式為直接在輸電線(xiàn)上施加振動(dòng)荷載[21].

    2 25%額定拉斷力下的鋼芯鋁絞線(xiàn)接續(xù)管疲勞響應(yīng)

    2.1 鋼芯鋁絞線(xiàn)振動(dòng)響應(yīng)

    在不安裝任何防振措施下,接續(xù)管在特定的載荷譜下的振動(dòng)響應(yīng),改變?cè)囼?yàn)張力得出鋼芯鋁絞線(xiàn)接續(xù)管振動(dòng)規(guī)律,高頻疲勞試驗(yàn)機(jī)施加振幅時(shí)譜如圖4所示.

    整個(gè)試驗(yàn)段在高頻疲勞試驗(yàn)機(jī)輸出載荷后振動(dòng),高頻疲勞試驗(yàn)機(jī)在采集線(xiàn)夾口處所輸出的加速度,如圖5所示.所輸出的加速度每秒為一個(gè)由先大再小的變化趨勢(shì)的波動(dòng)載荷循環(huán),并且其最大加速度為0.53 m/s2.

    在循環(huán)載荷下線(xiàn)夾出口處與鋼芯鋁絞線(xiàn)接續(xù)管處的振幅在采集完畢后,其采集結(jié)果表明兩處的振動(dòng)軌跡以及最大振幅相似.試驗(yàn)采集振幅值如圖6所示.

    在25%額定拉斷力下,鋼芯鋁絞線(xiàn)接續(xù)管的振幅最大值為1.54 mm,與線(xiàn)夾出口處的鋼芯鋁絞線(xiàn)的振幅值1.36 mm較為接近.

    2.2 25%額定拉斷力下的鋼芯鋁絞線(xiàn)接續(xù)管疲勞應(yīng)變分析

    在設(shè)定鋼芯鋁絞線(xiàn)25%額定拉斷力為終端張力下,每振動(dòng)500萬(wàn)次采集一次接續(xù)管及管口絞線(xiàn)在疲勞試驗(yàn)機(jī)振動(dòng)下的應(yīng)變值,直至接續(xù)管管口出現(xiàn)明顯斷裂,在試驗(yàn)結(jié)束后,分析接續(xù)管及管口絞線(xiàn)的應(yīng)變變化情況.

    結(jié)構(gòu)振動(dòng)次數(shù)為500萬(wàn)次時(shí),接續(xù)管及管口絞線(xiàn)在高頻疲勞試驗(yàn)機(jī)應(yīng)變情況如圖7所示.接續(xù)管管體應(yīng)變范圍為256.36 με~389.23 με,有效應(yīng)變值為305.32 με,接續(xù)管管口絞線(xiàn)應(yīng)變的范圍為458.28 με~636.25 με,有效應(yīng)變值502.54 με,管口絞線(xiàn)與管體應(yīng)變之間倍數(shù)為1.65倍.

    結(jié)構(gòu)振動(dòng)次數(shù)為1 000萬(wàn)次時(shí),接續(xù)管及管口絞線(xiàn)在高頻疲勞試驗(yàn)機(jī)的應(yīng)變情況如圖8所示.接續(xù)管及管口絞線(xiàn)未出現(xiàn)明顯裂紋,接續(xù)管管體應(yīng)變有效值為389.25 με,接續(xù)管管口絞線(xiàn)應(yīng)變有效值為703.56 με,為管體的1.81倍.

    結(jié)構(gòu)振動(dòng)次數(shù)為1 500萬(wàn)次時(shí)的接續(xù)管及管口絞線(xiàn)應(yīng)變情況如圖9所示.盡管管口絞線(xiàn)出現(xiàn)了細(xì)微裂紋,接續(xù)管未出現(xiàn)明顯的宏觀(guān)裂紋.接續(xù)管管體有效應(yīng)變值為413.8 με,管口的絞線(xiàn)應(yīng)變有效值為管體的2.16倍.

    管口絞線(xiàn)與接續(xù)管在高頻疲勞試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行2 000萬(wàn)次振動(dòng)時(shí)的應(yīng)變情況,如圖10所示.在振動(dòng)1 500萬(wàn)次時(shí)接續(xù)管管口絞線(xiàn)出現(xiàn)裂紋,管口絞線(xiàn)的應(yīng)變有效值達(dá)到1 208.32 με,應(yīng)變振動(dòng)變化明顯快于前期且應(yīng)變值會(huì)產(chǎn)生跳躍.管口的絞線(xiàn)應(yīng)變有效值約為管體的2.4倍.

    結(jié)構(gòu)振動(dòng)次數(shù)為振動(dòng)2 500萬(wàn)次時(shí),接續(xù)管及管口絞線(xiàn)應(yīng)變情況如圖11所示,接續(xù)管管體也出現(xiàn)了明顯宏觀(guān)裂紋,管口絞線(xiàn)與管體應(yīng)變之間倍數(shù)為2.37倍.

    結(jié)束試驗(yàn)后試驗(yàn)結(jié)果表明,結(jié)構(gòu)在振動(dòng)2 869萬(wàn)次時(shí)管口絞線(xiàn)出現(xiàn)明顯斷裂,達(dá)到2 032.14 με,接續(xù)管管體應(yīng)變有效值可達(dá)到816.24 με.

    2.3 接續(xù)管表面裂紋與疲勞壽命分析

    接續(xù)管管口絞線(xiàn)與管體在結(jié)構(gòu)振動(dòng)500萬(wàn)次時(shí)均未出現(xiàn)明顯的損傷,僅有細(xì)微的裂紋源在管口絞線(xiàn)表面產(chǎn)生,并且在其表面萌生出磨損,不斷的循環(huán)載荷,裂紋源將會(huì)由所萌生的磨損轉(zhuǎn)化為裂紋,從而造成損傷如圖12所示.

    結(jié)構(gòu)振動(dòng)次數(shù)達(dá)到1 000萬(wàn)次時(shí),管口絞線(xiàn)產(chǎn)生長(zhǎng)度不足1 mm的細(xì)微裂紋,斷裂損傷隨著載荷的循環(huán)而加速,磨損在纖維區(qū)變化不明顯而在摩擦區(qū)卻較為嚴(yán)重,且裂紋處會(huì)伴有剪切唇產(chǎn)生,SEM掃面圖如圖13所示.

    結(jié)構(gòu)振動(dòng)次數(shù)達(dá)到1 500萬(wàn)次時(shí),接續(xù)管管口絞線(xiàn)產(chǎn)生長(zhǎng)度為1 mm左右的明顯裂紋,接續(xù)管沒(méi)有明顯的損傷,并出現(xiàn)的兩個(gè)放射區(qū),不斷的循環(huán)載荷,會(huì)有放射線(xiàn)在放射區(qū)產(chǎn)生,從而加速結(jié)構(gòu)的損傷并會(huì)有新的斷裂紋形成,如圖14所示.

    結(jié)構(gòu)振動(dòng)次數(shù)達(dá)到2 000萬(wàn)次時(shí),接續(xù)管管口絞線(xiàn)產(chǎn)生長(zhǎng)度為2 mm左右的兩條肉眼可見(jiàn)的明顯裂紋,結(jié)構(gòu)出現(xiàn)了韌窩,并在放射區(qū)形成兩條明顯的放射線(xiàn),裂紋沿銳角向中心擴(kuò)展,結(jié)構(gòu)損傷速率會(huì)因?yàn)槠涑惺茌d荷面積的減小而加快,SEM掃面如圖15所示.

    當(dāng)結(jié)構(gòu)達(dá)到2 500萬(wàn)次振動(dòng)時(shí),裂紋區(qū)的深度加深且裂紋擴(kuò)展速度加快,裂紋長(zhǎng)度可達(dá)到8 mm,垂度上下表面單個(gè)絞線(xiàn)出現(xiàn)了完全斷裂,結(jié)構(gòu)具有很差的穩(wěn)定性,具有短且細(xì)的放射條紋,其斷裂韌窩大小不等,并且結(jié)構(gòu)會(huì)發(fā)生韌性斷裂,如圖16所示.

    當(dāng)達(dá)到2 869萬(wàn)次振動(dòng)時(shí),結(jié)構(gòu)已經(jīng)基本發(fā)生破壞.產(chǎn)生不規(guī)則狀的裂紋斷口,斷口邊緣出現(xiàn)細(xì)微的微孔和剪切唇,并在放射區(qū)形成了不規(guī)則的放射線(xiàn),斷口中心呈現(xiàn)出纖維區(qū),此時(shí)結(jié)構(gòu)會(huì)發(fā)生韌性破壞,并且其裂紋會(huì)擴(kuò)展到中心,如圖17所示.

    3 結(jié) 論

    為了對(duì)鋼芯鋁絞線(xiàn)接續(xù)管風(fēng)振疲勞壽命進(jìn)行研究,以L(fǎng)GJ-240/30鋼芯鋁絞線(xiàn)接續(xù)管為研究對(duì)象,進(jìn)行接續(xù)管風(fēng)振疲勞試驗(yàn),為后續(xù)鋼芯鋁絞線(xiàn)接續(xù)管風(fēng)振疲勞響應(yīng)研究提供理論依據(jù),該文主要結(jié)論如下:

    (1)鋼芯鋁絞線(xiàn)接續(xù)管振動(dòng)疲勞響應(yīng)試驗(yàn)中,線(xiàn)夾出口處與接續(xù)管部分振幅及應(yīng)變具有高達(dá)80%以上的數(shù)據(jù)吻合度;

    (2)接續(xù)管絞線(xiàn)及管體會(huì)因?yàn)檩d荷循環(huán)次數(shù)的增加而上升,管口絞線(xiàn)應(yīng)變由振動(dòng)500萬(wàn)次增加到2 500萬(wàn)次時(shí),應(yīng)變有效值從468.2 με增加到了1 218.3 με,接續(xù)管管體應(yīng)變由振動(dòng)500萬(wàn)次增加到2 500萬(wàn)次時(shí),管口絞線(xiàn)應(yīng)變值持續(xù)為管體的2倍~3倍;

    (3)根據(jù)SEM電鏡掃描中的結(jié)果,在接續(xù)管管口絞線(xiàn)逐步發(fā)生斷裂時(shí),將先后出現(xiàn)斷裂源、纖維區(qū)、剪切唇等現(xiàn)象,最終絞線(xiàn)的斷裂屬于韌性斷裂.

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