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    汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂失效過(guò)程模擬

    2021-10-26 13:37:20薛勇唐鵬濤
    機(jī)械制造與自動(dòng)化 2021年5期
    關(guān)鍵詞:壓縮率實(shí)體模型密封圈

    薛勇,唐鵬濤

    (國(guó)家電投集團(tuán) 協(xié)鑫濱海發(fā)電有限公司,江蘇 鹽城 224500)

    0 引言

    汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂失效過(guò)程模擬研究的背景如下:汽輪機(jī)快速冷卻裝置中的密封圈是一種易于安裝、成本較低且結(jié)構(gòu)十分簡(jiǎn)單的橡膠密封件,具有良好的可靠性與密封性,是密封材料中使用范圍最廣泛、生產(chǎn)量最大的密封產(chǎn)品[1]。然而橡膠老化、間隙咬傷、材料變形等原因會(huì)導(dǎo)致汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈的斷裂失效,從而帶來(lái)汽輪機(jī)快速冷卻裝置的氣體泄漏等問(wèn)題,影響汽輪機(jī)的正常運(yùn)轉(zhuǎn)甚至發(fā)生安全事故[2]。為了避免發(fā)生以上情況,需要對(duì)汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂失效的過(guò)程進(jìn)行模擬研究,加深對(duì)汽輪機(jī)快速冷卻裝置中密封圈性能的了解以便及時(shí)對(duì)其進(jìn)行更換,避免發(fā)生事故以及造成損失[3]。目前,國(guó)內(nèi)外都十分重視汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂失效過(guò)程的模擬研究并取得了多樣化的研究成果。自20世紀(jì)20年代起,國(guó)外就已經(jīng)開始著手研究橡膠力學(xué)、物理性能的具體變化規(guī)律,進(jìn)行了多種試驗(yàn),包括人工抗霉試驗(yàn)、煙霧腐蝕試驗(yàn)、老化加速試驗(yàn)等。近年來(lái),隨著高分子學(xué)科研究范圍與深度的拓展、測(cè)試技術(shù)以及計(jì)算機(jī)仿真技術(shù)的不斷發(fā)展,利用計(jì)算機(jī)系統(tǒng)就可實(shí)現(xiàn)汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂失效過(guò)程的模擬研究。國(guó)內(nèi)對(duì)此模擬研究起步較晚,有學(xué)者基于CSR方法對(duì)汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂的失效過(guò)程進(jìn)行了模擬研究。本文基于以上研究成果進(jìn)行了汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂失效過(guò)程的深入模擬研究。

    1 汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂失效過(guò)程模擬

    1.1 材料狀況

    首先在模擬過(guò)程中做出如表1所示假設(shè)[4]。

    表1 模擬過(guò)程中做出的假設(shè)

    活塞從氣缸蓋處開始運(yùn)動(dòng)時(shí),氣缸內(nèi)的工作容積逐漸增大,這時(shí),氣體沿著進(jìn)氣管推開進(jìn)氣閥而進(jìn)入氣缸,直到工作容積變到最大時(shí)為止,進(jìn)氣閥關(guān)閉;活塞反向運(yùn)動(dòng)時(shí),氣缸內(nèi)工作容積縮小,氣體壓力升高,當(dāng)氣缸內(nèi)壓力達(dá)到并略高于排氣壓力時(shí),排氣閥打開,氣體排出氣缸,直到活塞運(yùn)動(dòng)到極限位置為止,排氣閥關(guān)閉。當(dāng)活塞再次反向運(yùn)動(dòng)時(shí),上述過(guò)程重復(fù)出現(xiàn)??傊?,曲軸旋轉(zhuǎn)一周,活塞往復(fù)一次,氣缸內(nèi)相繼實(shí)現(xiàn)進(jìn)氣、壓縮、排氣的過(guò)程,即完成一個(gè)工作循環(huán)。試驗(yàn)中使用的汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈是一個(gè)半徑為1.5 cm的橡膠密封圈,將其置于密封槽內(nèi)[5]。在密封圈的安裝過(guò)程中,受到1cm/s速度的剛性面壓縮;完成密封圈安裝后,一側(cè)逐漸增加介質(zhì)的均布?jí)毫?,?MPa增加至1.6MPa,使用PTFE材料為主的墊片需在法蘭接頭安裝24 h后進(jìn)行再擰緊的操作,以彌補(bǔ)由于墊片蠕變松弛引起的墊片壓縮應(yīng)力降低以及由此引起的螺栓緊固載荷的減少。該密封圈的工作過(guò)程如圖1所示。

    圖1 密封圈的工作過(guò)程

    靠彈性構(gòu)件(彈簧或波紋管,或波紋管及彈簧組合構(gòu)件)和密封介質(zhì)的壓力,在旋轉(zhuǎn)的動(dòng)環(huán)密封圈和靜環(huán)密封圈的接觸表面(端面)上產(chǎn)生適當(dāng)?shù)膲毫κ惯@兩個(gè)端面緊密貼合,端面間維持一層極薄的液體膜而達(dá)到密封的目的。

    1.2 構(gòu)建密封圈有限元模型

    構(gòu)建該汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈的有限元模型,首先要構(gòu)建該汽輪機(jī)快速冷卻裝置的實(shí)體模型[6]。在實(shí)體模型中,快速冷卻裝置是軸對(duì)稱的,則密封圈的軸線方向荷載同樣是軸對(duì)稱狀態(tài)。

    根據(jù)構(gòu)建的汽輪機(jī)快速冷卻裝置實(shí)體模型,對(duì)密封圈的實(shí)體模型進(jìn)行簡(jiǎn)化。將活塞、缸筒作為剛體,并將密封圈當(dāng)做柔體[7]。省略部分缸筒材料以及活塞材料,構(gòu)建簡(jiǎn)化后的密封圈實(shí)體模型如圖2所示。

    圖2 簡(jiǎn)化后的密封圈實(shí)體模型

    根據(jù)簡(jiǎn)化后的密封圈實(shí)體模型構(gòu)建密封圈的有限元模型[8]。簡(jiǎn)化后的密封圈實(shí)體模型的具體尺寸數(shù)據(jù)如表2所示。

    表2 簡(jiǎn)化后的密封圈實(shí)體模型的具體尺寸數(shù)據(jù) 單位:mm

    通過(guò)智能劃分網(wǎng)格將密封圈劃分成四邊形的4節(jié)點(diǎn)單元,同樣對(duì)活塞與缸筒等剛體實(shí)施網(wǎng)格劃分[9]。進(jìn)行密封圈有限元模型的構(gòu)建,具體構(gòu)建步驟如下。

    1)首先對(duì)材料屬性進(jìn)行設(shè)置。在ANSYS軟件中按照簡(jiǎn)化后的密封圈實(shí)體模型構(gòu)建對(duì)應(yīng)的簡(jiǎn)化模型,對(duì)單元類型進(jìn)行定義,如表3所示[10]。

    表3 對(duì)單元類型進(jìn)行定義的結(jié)果

    然后對(duì)單元的對(duì)應(yīng)材料屬性進(jìn)行設(shè)置,如表4所示[11]。

    表4 對(duì)單元的對(duì)應(yīng)材料屬性進(jìn)行設(shè)置的結(jié)果

    2)網(wǎng)格劃分:利用工具M(jìn)eshTool進(jìn)行網(wǎng)格的劃分,通過(guò)菜單命令、命令路徑的操作實(shí)現(xiàn)網(wǎng)格劃分功能,其中菜單命令為主菜單—預(yù)處理器—網(wǎng)格劃分—網(wǎng)格工具;命令路徑為 AMESH[12]。

    3)接觸對(duì)創(chuàng)建:通過(guò)接觸管理器生成缸筒、活塞、密封圈避免的接觸對(duì),并向解除對(duì)分配實(shí)常數(shù)號(hào)與接觸單元等。具體創(chuàng)建步驟如下:

    首先打開軟件中的接觸管理器,菜單命令具體為主菜單—預(yù)處理器—建?!?jiǎng)?chuàng)建—接觸對(duì)。接著單擊最左邊的工具條按鈕,點(diǎn)擊添加觸點(diǎn)對(duì)對(duì)話框,最后將剛性面包括活塞與缸筒定義成目標(biāo)面;柔性面即密封圈定義成接觸面,在注意接觸方向的同時(shí)選擇面與面接觸[13]。通過(guò)CONTA172與TARGE 169這兩種單元類型對(duì)二維接觸對(duì)進(jìn)行定義,其中前者是接觸單元,后者是目標(biāo)單元,實(shí)現(xiàn)接觸對(duì)的創(chuàng)建,其中設(shè)置的摩擦系數(shù)為0.2。

    4)載荷施加:在模擬數(shù)據(jù)的過(guò)程中,分成4個(gè)步驟進(jìn)行荷載的施加,如表5所示。

    表5 荷載施加的步驟與內(nèi)容

    構(gòu)建有限元模型如圖3所示。

    圖3 構(gòu)建的有限元模型

    1.3 密封圈斷裂失效過(guò)程模擬

    利用構(gòu)建的有限元模型對(duì)汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂失效過(guò)程進(jìn)行模擬,模擬過(guò)程在ANSYS軟件中進(jìn)行[14]。具體步驟如下:

    1)對(duì)于構(gòu)建的有限元模型,通過(guò)改變油壓與壓縮率增加模型的接觸應(yīng)力與應(yīng)力,將最大接觸應(yīng)力與最大切應(yīng)力作為汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂失效的判據(jù)與準(zhǔn)則[15]。其中最大接觸應(yīng)力是在汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈的工作過(guò)程中,當(dāng)其與上下剛體之間的最大接觸應(yīng)力比工作壓力p小,則會(huì)造成汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈的斷裂失效。因此,最大接觸應(yīng)力是判斷汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂失效的首要條件,也就是汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂失效滿足以下條件:

    σxmax

    (1)

    式中σxmax為最大接觸應(yīng)力。

    而對(duì)于汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈,是由邊界條件決定其接觸應(yīng)力,包括工作壓力p與預(yù)壓縮應(yīng)力σ0,如式(2)所示[16]。

    σxmax=σ0+kp

    (2)

    式中k為應(yīng)力閾值。

    而預(yù)壓縮應(yīng)力σ0與壓縮量、密封圈截面形狀及其材料有關(guān),如式(3)所示。

    σ0=g(f,ε0)Eε0

    (3)

    式中:g為壓縮量;f為材料屬性;ε0為密封圈截面形狀;E為摩擦系數(shù)。

    將公式(3)代入公式(2)中,可得式(4):

    σxmax=g(f,ε0)Eε0+kp

    (4)

    將公式(4)代入公式(1)中,可得式(5):

    (5)

    即可獲得試驗(yàn)中設(shè)置的預(yù)壓縮應(yīng)力[17]。

    對(duì)于切應(yīng)力,其最大處為密封槽的槽口轉(zhuǎn)角處,當(dāng)其超過(guò)材料自身的剪切強(qiáng)度后,會(huì)產(chǎn)生汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂失效現(xiàn)象。此時(shí)切應(yīng)力滿足下式:

    σxy<τb

    (6)

    式中:σxy為最大切應(yīng)力;τb為材料自身的剪切強(qiáng)度。

    2)通過(guò)改變油壓與壓縮率增大模型的接觸應(yīng)力與切應(yīng)力直到汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈出現(xiàn)斷裂失效現(xiàn)象,記錄試驗(yàn)過(guò)程中的全部試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

    3)分析選項(xiàng)與分析類型設(shè)置:其中分析類型的設(shè)置需要選擇動(dòng)態(tài)分析,其菜單命令為:主菜單—解決方案—分析類型—新建分析[18]。彈出分析類型對(duì)話框后單擊其中的動(dòng)態(tài)按鈕,指定分析類型為動(dòng)力分析。

    接著設(shè)置分析選項(xiàng),其菜單命令為:主菜單—解決方案—分析類型—解決方案控制—基本,設(shè)置最小子步數(shù)、最大子步數(shù)以及載荷子步數(shù)這幾個(gè)選項(xiàng)。

    4)結(jié)果記錄:記錄接觸應(yīng)力與切應(yīng)力實(shí)際增大的過(guò)程中,汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈的變化情況。

    2 模擬結(jié)果分析

    在增加接觸應(yīng)力與切應(yīng)力的過(guò)程中,通過(guò)掃描電鏡觀察密封圈底殼斷面的微觀形貌圖(圖4)??捎^察到密封圈底殼斷裂面的微觀形貌。圖中斷裂面區(qū)域呈現(xiàn)階梯狀(或梯田狀)沿著某一點(diǎn)向外擴(kuò)散,該點(diǎn)即為斷裂的起源點(diǎn),靠近該起源點(diǎn)附近斷裂面形貌表現(xiàn)為光亮、脆性,遠(yuǎn)離該起源點(diǎn),斷裂面表現(xiàn)為粗糙、韌性。

    圖4 斷裂面電鏡掃描微觀形貌

    汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈的整體應(yīng)力分布變化過(guò)程如圖5所示。

    圖5 密封圈整體應(yīng)力分布變化過(guò)程

    由圖5可知,汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈在增加接觸應(yīng)力與切應(yīng)力的過(guò)程中逐漸發(fā)生變形,并且發(fā)生了應(yīng)力轉(zhuǎn)移。當(dāng)壓力超過(guò)其承受限度,密封圈就會(huì)發(fā)生斷裂失效現(xiàn)象,從而導(dǎo)致泄漏現(xiàn)象的發(fā)生。

    根據(jù)構(gòu)件缺口根部小范圍內(nèi)的應(yīng)力場(chǎng)來(lái)建立應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度分析模型,通過(guò)分析缺口周圍的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系、應(yīng)力梯度、材料性能參數(shù),應(yīng)用到應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度中:

    (7)

    式中:Ω表示疲勞損傷區(qū)域;V表示疲勞損傷區(qū)域的面積;f(σij)表示應(yīng)力破壞函數(shù);w(r)表示權(quán)函數(shù);r為距離缺口根部的距離。

    在汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈發(fā)生變形后,其最大主應(yīng)力及切應(yīng)力的對(duì)應(yīng)分布云圖如圖6所示。

    圖6 最大主應(yīng)力及切應(yīng)力的對(duì)應(yīng)分布云圖

    在不同壓縮率與不同油壓的情況下,接觸應(yīng)力的變化數(shù)據(jù)如表6所示。

    表6 接觸應(yīng)力的變化數(shù)據(jù) 單位:MPa

    在不同壓縮率與不同油壓的情況下,切應(yīng)力的變化數(shù)據(jù)如表7所示。

    表7 切應(yīng)力的變化數(shù)據(jù) 單位:MPa

    汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈在增大油壓與壓縮率的過(guò)程中,當(dāng)油壓達(dá)到15MPa,壓縮率為10%時(shí),切應(yīng)力達(dá)到最大,密封圈出現(xiàn)斷裂失效的現(xiàn)象。

    3 結(jié)語(yǔ)

    對(duì)汽輪機(jī)快速冷卻裝置密封圈斷裂失效過(guò)程進(jìn)行模擬,能夠加深對(duì)其性能的了解,對(duì)密封圈的及時(shí)更換有重要意義。

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