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    松濤灌區(qū)倒虹吸設(shè)計(jì)方案分析

    2021-10-21 05:39:10王壯海
    關(guān)鍵詞:虹吸管糙率水頭

    王壯海

    (海南省水利水電勘測設(shè)計(jì)研究院,海南 ???570100)

    1 工程概況

    松濤灌區(qū)白蓮東分干渠是海南省??谑形鱾?cè)永莊水庫水源地唯一的飲用水源輸水干渠,輸水方式為明渠無壓流,水源水質(zhì)保護(hù)情況難度大,一旦發(fā)生突發(fā)性污染,將嚴(yán)重威脅永莊水庫供水安全。同時(shí)新城規(guī)劃區(qū)內(nèi)各個(gè)功能區(qū)地塊、路網(wǎng)、給排水管網(wǎng)與原渠道反復(fù)交叉,其中新城規(guī)劃區(qū)的23個(gè)工業(yè)區(qū)、研發(fā)區(qū)、生活區(qū)地塊與現(xiàn)狀供水明渠交叉,路網(wǎng)24條道路、路下管網(wǎng)給排水、污水管在不同高程上均與現(xiàn)狀供水明渠交叉,對日后的渠道管理及維修影響因素多,不利于渠道的獨(dú)立管理及維修,亦對規(guī)劃區(qū)地塊的綜合利用有較大影響,增加水源水質(zhì)保護(hù)的難度。

    白蓮東分干渠位于美安新城規(guī)劃區(qū)內(nèi)渠段,渠道斷面分為梯形斷面和矩形斷面兩種。梯形斷面主要為混凝土硬化襯砌和漿砌石硬化襯砌,矩形斷面主要為漿砌塊石。梯形渠段多處襯砌老化、塌陷,水流直接淘刷堤身,嚴(yán)重處掏空約1 m;矩形渠段漿砌石砂漿老化剝落,幾處原爆破開挖天然巖壁過流斷面較窄,阻水嚴(yán)重。其中樁號11+500~13+800段為巖石段,大部分堤身填筑料為石料堆筑,加之襯砌老化,渠身、渠底滲漏嚴(yán)重,據(jù)了解沿線閘門、斗門關(guān)閉時(shí),向永莊水庫供水渠道末端流量僅為渠首流量的1/3。隨著海口市的發(fā)展,用水的需水量與年俱增,但由于現(xiàn)有渠道崩塌、滲漏嚴(yán)重,渠道輸水能力逐年下降,水利用系數(shù)低,供需矛盾日趨緊張,制約了工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)發(fā)展。因此,需要對渠道進(jìn)行改造,本文以該改造工程中的倒虹吸設(shè)計(jì)方案計(jì)算過程為研究對象,從工程布置、水力計(jì)算及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析開展研究,計(jì)算并復(fù)核設(shè)計(jì)方案的合理性,為工程建設(shè)提供設(shè)計(jì)方面的依據(jù)[1]。

    2 倒虹吸管設(shè)計(jì)

    2.1 工程布置

    2.1.1 布置原則

    倒虹吸布置一般要求線路宜短而直,使水流平順、水頭損失小、工程量少、造價(jià)低,并且應(yīng)充分考慮施工、運(yùn)行管理與維修的方便和安全。具體布置原則如下:(1)具有較良好的地形地質(zhì)條件時(shí),倒虹吸管的軸線應(yīng)盡可能與溝谷、道路及河道等正交,管軸線的平面布置常在一直線上,以獲得最短的管道軸線。(2)倒虹吸管應(yīng)根據(jù)地形地質(zhì)條件和跨越河流、溝渠道路等情況,選用露天式、地埋式或橋式架空布置。(3)圓形管道的轉(zhuǎn)彎半徑不宜小于3倍管徑,位置相近的平面轉(zhuǎn)彎和立面轉(zhuǎn)彎宜合并為空間轉(zhuǎn)彎。(4)在倒虹吸縱斷面上,當(dāng)?shù)匦屋^緩時(shí),管線宜隨地面鋪設(shè),管線布置須避免局部凸起,不可避免時(shí)應(yīng)在上凸頂點(diǎn)的管道頂部安裝自動(dòng)排氣閥,地埋式管道應(yīng)埋入地面以下≥0.5~0.8 m,穿越溝渠時(shí)要滿足防沖要求,橋式架空段要滿足行洪凈空要求。(5)進(jìn)口段盡可能布置在挖方(或半填挖)渠段上,以減少沉陷、滲漏及塌方現(xiàn)象。(6)出口段的布置應(yīng)使出口斷面逐漸擴(kuò)大,以降低出口水流流速,減少水頭損失,防止對下游渠道的沖刷。

    2.1.2 布置形式

    (1)平面布置。樁號0+777~6+754段為倒虹吸段,總長5977.0 m。其中樁號0+777~6+110段基本平行于西環(huán)鐵路東側(cè)約50.0 m處布置,沿線自然地面高程37.5~61.0 m,地形平緩,主要穿越坡地、洼地、水塘、河溝等,穿過5條遠(yuǎn)期規(guī)劃道路、美玲小學(xué)、美造水庫庫尾;樁號6+110~6+470段平行于繞城高速南側(cè)約30.0 m處,沿線自然地面高程49.0~53.0 m;樁號6+470~6+754段按原渠道位置穿過繞城高速,并在美安大道西側(cè)綠化帶區(qū)內(nèi)穿過規(guī)劃十六路。經(jīng)過以上布置,平面轉(zhuǎn)角共8處,每個(gè)轉(zhuǎn)角半徑均為選定管身內(nèi)直徑3倍,即9.0 m。

    (2)縱向布置。本倒虹吸縱向布置除了受地形影響外,另外主要受以下幾個(gè)方面因素影響,見表1。

    表1 縱向布置影響因素及控制性高程

    根據(jù)地形及以上控制性高程影響因素布置倒虹吸縱向設(shè)計(jì),其中在樁號3+500處由于規(guī)劃美安一縱路路面高程為42.0 m,而榮昆溝規(guī)劃河底為37.5 m,兩者之間高差較小,采用架空段穿過榮昆溝難以滿足河道行洪要求,故該段需要穿過溝底;美造水庫庫尾段需要采用橋式架空穿過庫區(qū)上方,且需要滿足行洪凈空要求;規(guī)劃十六路段需要從路底下穿過,且管頂距離路面≥1.0 m。其他管段縱向設(shè)置在避免局部凸起的情況下,結(jié)合地形及以上控制性高程布置。經(jīng)布置,豎向轉(zhuǎn)角共10處,其中1處與平面轉(zhuǎn)角結(jié)合,每個(gè)轉(zhuǎn)角半徑均為選定管身內(nèi)直徑3倍,即9.0 m。

    2.2 水力計(jì)算

    2.2.1 水頭損失計(jì)算

    水頭損失與上、下游流速及漸變段的局部水頭損失系數(shù)有關(guān),根據(jù)《灌溉與排水渠系建筑物設(shè)計(jì)規(guī)范》(SL 482—2011)附錄C.1倒虹吸水力計(jì)算如式(1)、式(2)所示[2]:

    (1)

    (2)

    式中:hj1、hj2為進(jìn)、出口漸變段的局部水頭損失,m;ξ1、ξ2為進(jìn)、出口漸變段的局部損失系數(shù),取ξ1=0.30,ξ2=0.75;v1、v2分別為管道進(jìn)口漸變段的始、末斷面平均流速,m/s;v、v3分別為管道出口和出口漸變段的末斷面的平均流速,m/s;g為重力加速度,m/s2。

    倒虹吸管的水頭損失包括局部水頭損失和沿程水頭損失兩類??偹^損失計(jì)算如式(3)所示:

    hw=hf+hj

    (3)

    式中:hw為總水頭損失,m;hj為倒虹吸管局部水頭損失,按式(4)計(jì)算,m;hf為沿程阻力總水頭損失,按式(5)計(jì)算,m。

    (4)

    式中:ξi為局部水頭損失系數(shù);φ、φi分別為管道出口斷面面積和局部阻力損失外的相應(yīng)斷面面積,m。

    (5)

    式中:λ為能量損失系數(shù);L為倒虹吸總長度,m;D為倒虹吸管徑,m;v為倒虹吸斷面平均流速。

    根據(jù)計(jì)算結(jié)果得出:通過設(shè)計(jì)流量時(shí)水頭損失滿足要求,通過加大流量時(shí)上、下游斷面能滿足安全運(yùn)行。但加大流量以下時(shí),進(jìn)口水面下降較多,則需要3#節(jié)制閘調(diào)節(jié)水位,以滿足進(jìn)口最小淹沒水深的要求、避免管道進(jìn)氣引起管道壓力波動(dòng)等危害。

    2.2.2 流能力復(fù)核

    根據(jù)通過設(shè)計(jì)流量Q=7.83 m3/s,加大流量為9.8 m3/s,管徑選用3.0 m,管材為PCCPE管,按式(6)~式(8)對倒虹吸管過流能力進(jìn)行復(fù)核計(jì)算:

    (6)

    (7)

    (8)

    式中:Q為倒虹吸設(shè)計(jì)流量,m3/s;m為流量系數(shù);A為倒虹吸過水?dāng)嗝婷娣e,m2;Z為上、下游水位差,m;C為謝才系數(shù),m1/2/s。

    本工程倒虹吸管道長5.89 km,沿程水頭損失起主要作用,其輸水能力取決于管道糙率。倒虹吸架空段采用壓力鋼管,地埋式采用預(yù)應(yīng)力鋼筒混凝土管(PCCPE)。根據(jù)規(guī)范(SL 482—2011)條文說明6.3.3:對于焊接鋼管:糙率系數(shù)n=0.0110~0.0125,正常值為0.0120,本工程壓力鋼管段糙率系數(shù)選用n=0.0120。對于PCCPE管:山東省水利科學(xué)院的野外試驗(yàn)平均糙率值n=0.0107,天津市麗湖新地河揚(yáng)水泵站的試驗(yàn)平均糙率值n=0.0102,而對于國內(nèi)外已建類似工程的調(diào)查,PCCPE管道糙率系數(shù)選用n=0.0100~0.0135,因此,本工程PCCPE管道糙率系數(shù)選用n=0.0120。

    另外,由于線路長,全線設(shè)置的進(jìn)人孔、排氣閥、放水孔等T型盲孔數(shù)目較多,單個(gè)T型盲孔的局部水頭損失系數(shù)不同、資料差異較大,等徑T型盲孔的局部水頭損失系數(shù)在0~0.1之間。為保證管道的輸水能力,T型盲孔的局部水頭損失系數(shù)采用取值范圍的最大值,即取0.1。

    壓力管道的彎道水頭損失系數(shù)ξw與拐角θ、拐彎半徑R及管道內(nèi)徑D有關(guān)。根據(jù)規(guī)范SL 482—2011附錄C.1倒虹吸管水力計(jì)算,得出ξw=γξ90°,該結(jié)果滿足設(shè)計(jì)需求。

    2.3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析

    2.3.1 倒虹吸鋼管結(jié)構(gòu)計(jì)算分析

    根據(jù)《水利水電工程壓力鋼管設(shè)計(jì)規(guī)范》(SL/T 281—2020)[3]、《水工建筑物荷載設(shè)計(jì)規(guī)范》(DL 5077—1997)[4],進(jìn)行結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)及計(jì)算分析如下。

    (1)幾何參數(shù)。鋼管內(nèi)徑為3000 mm,鋼管軸線傾角為0°,支座個(gè)數(shù)為8個(gè),支墩間距為10 000 mm,加勁環(huán)間距為3300 mm,鋼管壁厚為12 mm,加勁環(huán)厚度為20 mm,加勁環(huán)高度為200 mm,支承環(huán)厚度為20 mm,支承環(huán)高度為200 mm,伸縮節(jié)至支承環(huán)距離為83 750 mm,伸縮節(jié)止水盤根沿軸向長度為300 mm,伸縮節(jié)內(nèi)套管外徑為3024 mm,伸縮節(jié)內(nèi)套管內(nèi)徑為3000 mm。

    (2)材料及荷載參數(shù)。支承環(huán)處截面中心計(jì)算水頭為11 335 mm,鋼材的牌號為Q235C級,鋼材的屈服點(diǎn)為235.0 N/mm2,鋼材彈性模量為2.06×105N/mm2,泊松比為0.3,鋼材線膨脹系數(shù)為1.20×10-5/℃,重度為7.85×10-5N/mm3,焊縫系數(shù)為0.95,支座對管壁摩擦系數(shù)為0.10,伸縮節(jié)止水填料與管壁摩擦系數(shù)為0.30。

    (3)復(fù)核管壁厚度(t)是否滿足剛度要求。判斷公式為t≥鋼管內(nèi)徑/800+4,則t應(yīng)滿足t≥7.8 mm,實(shí)際選用管壁厚度t=12.0 mm,滿足要求。

    (4)荷載計(jì)算。

    ①徑向內(nèi)水壓力,計(jì)算公式(9)為:

    P=γw×H1

    (9)

    式中:P為徑向內(nèi)水壓力,N/mm2;γw為水容重,N/mm3;H1為水深,mm。經(jīng)計(jì)算得出,P=0.111 N/mm2。

    ②鋼管自重作用下垂直管軸方向的法向力,計(jì)算公式(10)為:

    Qs=qs×L×cosα

    (10)

    式中:Qs為每跨鋼管自重,N;qs為單位長鋼管自重,N/m;L為鋼管長度,m;α為管道轉(zhuǎn)角(°)。經(jīng)計(jì)算得出,Qs=110 977 N。

    ③鋼管中水重作用下垂直管軸方向的法向力,計(jì)算公式(11)為:

    Qw=qw×L×cosα

    (11)

    式中:Qw為每跨管內(nèi)水重,N;qw為單位長鋼管自重,N/m;α為管道轉(zhuǎn)角。經(jīng)計(jì)算得出,Qw=692 721 N。

    通過以上分析,倒虹吸鋼管結(jié)構(gòu)滿足結(jié)構(gòu)安全要求。

    2.3.2 倒虹吸止推結(jié)構(gòu)計(jì)算分析

    現(xiàn)采用樁號6+114.494,拐彎角為82°13′32″的31#鎮(zhèn)墩進(jìn)行止推設(shè)計(jì)驗(yàn)算。根據(jù)《水工設(shè)計(jì)手冊——第8卷水電站建筑物》(第二版)公式(4.7-8)。水平彎管處的推力與管道接頭處的內(nèi)水壓力和截面面積有關(guān);彎管處的推力大小還受轉(zhuǎn)角α的影響,其數(shù)值由式(12)確定:

    (12)

    式中:T為靜水推力,kN;A管道為管道橫截面面積,m2。經(jīng)計(jì)算得出,T=174.67 kN。

    水平方向的抗滑抵抗力Rh=管底面摩阻力Rh1+管背面被動(dòng)土壓力Rh2。其計(jì)算分別為式(13)、式(14):

    Rh1=fW

    (13)

    (14)

    式中:f為混凝土與地基間的摩擦系數(shù),對應(yīng)地質(zhì)ZK16鉆孔,取0.35;W為施加在管底面上的荷載和止推鎮(zhèn)墩的重量,kN;γ為土的重度,kN/m3;Bb為管背面的寬度,m;H2為管底面的深度,m;H1為管頂面的深度,m;tan2(45°+φ/2)為被動(dòng)土壓力系數(shù);φ為土間內(nèi)摩擦角,(°)。

    止推鎮(zhèn)墩底面的承載力計(jì)算公式(15)為:

    (15)

    式中:σv為止推鎮(zhèn)墩底面的承載力,kPa;G為施加在止推鎮(zhèn)墩底面的全部荷載,kN;A為止推鎮(zhèn)墩的底面積,m2。經(jīng)計(jì)算,σv×安全系數(shù)=101.8 kPa <容許承載力σrv=150 kPa,滿足結(jié)構(gòu)安全要求。

    3 結(jié) 語

    (1)對于松濤灌區(qū)白蓮東分干渠改造工程倒虹吸管設(shè)計(jì)方案,面臨著工程布置、水利計(jì)算和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析問題,因此,開展好工程規(guī)劃與設(shè)計(jì)計(jì)算工作對工程設(shè)計(jì)方案適宜性評價(jià)有現(xiàn)實(shí)意義。

    (2)由于倒虹吸設(shè)計(jì)計(jì)算過程復(fù)雜,涉及水力公式較多,需要參考和應(yīng)用行業(yè)規(guī)范的公式,理論結(jié)合實(shí)際,重點(diǎn)關(guān)注實(shí)際設(shè)計(jì)工作需要解決的關(guān)鍵難點(diǎn)。

    (3)倒虹吸設(shè)計(jì)方案的核心在于結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算與分析,在應(yīng)用有關(guān)規(guī)范的基礎(chǔ)上,扎實(shí)計(jì)算,才能切實(shí)有效地為設(shè)計(jì)方案的順利實(shí)施保駕護(hù)航。

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