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    孫義煤業(yè)110106大傾角綜放工作面過(guò)斷層技術(shù)研究與應(yīng)用

    2021-10-11 07:06:14晏錦銀
    2021年10期
    關(guān)鍵詞:傾角斷層底板

    晏錦銀

    (山西靈石華瀛孫義煤業(yè)有限公司,晉中 靈石 031301)

    1 工程概況

    山西靈石華瀛孫義煤業(yè)有限公司110106工作面位于井田西部,井下位于一采區(qū)西翼,工作面東部為西翼3條上山,南部為110104工作面,西部為礦井井田的邊界,北部為110108工作面,工作面傾向長(zhǎng)度為153 m,走向長(zhǎng)度為622 m,開采10+11號(hào)煤層,煤層合并厚度為3.5~5.6 m,平均厚度為5.35 m,工作面區(qū)域煤層傾角平均為9°,部分傾角大于20°,屬于大傾角工作面,煤層頂板為砂質(zhì)泥巖和細(xì)粒砂巖,底板巖層為砂質(zhì)泥巖和細(xì)粒砂巖。工作面采用綜合機(jī)械化放頂煤開采方法,開采高度為2.5 m,放煤步距為600 mm。根據(jù)工作面的地質(zhì)條件可知,回采工作面存在著F11、F12和F13三條斷層,斷層的落差分別為2.8 m、1.8 m和3.0 m?,F(xiàn)為保障工作面順利通過(guò)斷層區(qū)域,特進(jìn)行大傾角工作面過(guò)斷層技術(shù)研究。

    2 斷層活化模擬分析

    根據(jù)110106工作面的具體地質(zhì)條件,結(jié)合斷層的分布特征,建立數(shù)值模型工作面開采斷層力學(xué)模型,模型長(zhǎng)×寬×高=240 m×200 m×185 m,模型中設(shè)置工作面寬為140 m、煤層傾角為25°(考慮工作面內(nèi)可能出現(xiàn)煤層的最大角度),模型左右兩側(cè)各預(yù)留50 m的煤柱,在模型Y=60 m的位置處設(shè)置接觸面用于斷層的模擬,設(shè)置斷層落差為2.8 m,模型底部和兩側(cè)邊的位移進(jìn)行限制,頂部施加上覆巖層重量的等效荷載[1-3],具體數(shù)值模型如圖1所示。模型開挖時(shí),設(shè)置每次的開挖長(zhǎng)度為10 m。

    圖1 數(shù)值模型示意

    根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果能夠得出工作面回采期間圍巖的垂直應(yīng)力分布規(guī)律,現(xiàn)取工作面回采至斷層前后時(shí)圍巖垂直應(yīng)力進(jìn)行分析,取工作面回采20 m、40 m、50 m和 60 m時(shí)進(jìn)行圍巖垂直應(yīng)力分布云圖的出圖,具體工作面回采不同長(zhǎng)度時(shí)圍巖垂直應(yīng)力的分布規(guī)律如圖2所示。

    圖2 工作面回采至斷層不同距離時(shí)圍巖垂直應(yīng)力分布云圖

    分析圖2可知,當(dāng)工作面回采推進(jìn)20 m時(shí),工作面距斷層距離為40 m,工作面兩端頭幫部出現(xiàn)明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象,最大應(yīng)力達(dá)到8.73 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.46,此時(shí)頂板應(yīng)力分布尚未均勻,且工作面底板處的應(yīng)力集中現(xiàn)象仍相對(duì)較為勻稱;當(dāng)工作面回采推進(jìn)30 m時(shí),工作面距斷層30 m,工作面兩端頭的應(yīng)力集中進(jìn)一步加劇,最大應(yīng)力集中達(dá)到10.2 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)達(dá)到1.7,此時(shí)工作面頂板已經(jīng)形成具有大傾角煤層頂板應(yīng)力拱的分布形式,工作面上部頂板應(yīng)力相較于下半部分釋放程度較大;當(dāng)工作面回采40 m時(shí),距斷層距離為20 m,此時(shí)工作面兩端頭附近的應(yīng)力集中程度明顯增大,應(yīng)力集中最大值達(dá)到10.42 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)達(dá)到1.91,導(dǎo)致工作面應(yīng)力大幅增大的主要原因?yàn)楣ぷ髅媲胺?0 m即將遭遇斷層;當(dāng)工作面回采50 m時(shí),工作面最大應(yīng)力集中位置主要出于工作面下端幫部,應(yīng)力集中程度進(jìn)一步增大;當(dāng)工作面回采60 m時(shí),工作面進(jìn)入斷層帶,工作面內(nèi)的最大應(yīng)力集中區(qū)域位于下端頭,最大應(yīng)力值為12.13 MPa,最大應(yīng)力集中系數(shù)為2.02,此時(shí)工作面上部頂板的應(yīng)力釋放范圍及應(yīng)力等值線輪廓進(jìn)一步擴(kuò)大。另外根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果能夠得出工作面推過(guò)斷層區(qū)域后,圍巖最大應(yīng)力集中程度呈現(xiàn)出先降低后升高的特征。

    根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果能夠得出工作面推進(jìn)通過(guò)斷層區(qū)域時(shí)圍巖傾向方向的位移量,現(xiàn)主要分析工作面推進(jìn)通過(guò)斷層前后的位移情況,對(duì)工作面推進(jìn)30 m、50 m、60 m、80 m時(shí)圍巖垂直位移云圖進(jìn)行分析,具體位移情況見(jiàn)圖3。

    分析圖3可知,工作面回采30 m時(shí),頂板最大垂直位移為22.59 mm,底板最大鼓起量為14.43 mm,隨著工作面向前推進(jìn),工作面與斷層間的距離不斷減小,頂板下沉量和底板鼓起量逐漸增大;當(dāng)工作面回采至60 m時(shí),由于已推進(jìn)至斷層位置,此時(shí)頂板最大下沉量達(dá)到47.21 mm,底板最大鼓起量達(dá)到30.36 mm,頂板垂直位移峰值出現(xiàn)在工作面的中上部,且工作面頂?shù)装迤茐默F(xiàn)象頻發(fā);當(dāng)工作面回采推進(jìn)80 m時(shí),工作面已推過(guò)斷層20 m,此時(shí)頂板最大垂直位移為61.58 mm,底板最大鼓起量為36.21 mm,頂板垂直位移峰值出現(xiàn)在工作面的中上部,據(jù)此可知,此時(shí)雖然工作面已推過(guò)斷層區(qū)域,頂?shù)装逑鲁练热赃M(jìn)一步增大,即可認(rèn)定為此時(shí)工作面仍處于斷層活化范圍內(nèi)。根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果可知,當(dāng)工作面頂?shù)装遄冃嗡俾书_始降低,圍巖變形量逐漸減小。

    圖3 工作面回采至斷層不同距離時(shí)圍巖位移分布云圖

    綜合上述分析可知,在工作面距斷層15~20 m時(shí),工作面回采期間應(yīng)力及圍巖位移量均開始大幅升高,該區(qū)域?yàn)閿鄬訉?duì)工作面的主要影響區(qū)域,應(yīng)采取有效措施對(duì)斷層前后20 m范圍進(jìn)行加強(qiáng)支護(hù),確保工作面回采期間的安全。

    3 工作面過(guò)斷層技術(shù)

    3.1 過(guò)斷層技術(shù)

    根據(jù)110106工作面內(nèi)斷層的具體發(fā)育特征,結(jié)合斷層活化模擬分析結(jié)果,確定工作面回采過(guò)斷層區(qū)域時(shí)采用注漿加固+切底過(guò)斷層技術(shù),具體技術(shù)方案如下:

    1) 注漿加固:工作面回采至距斷層15 m時(shí),在工作面向斷層區(qū)域打設(shè)注漿鉆孔,鉆孔參數(shù)為D30 mm×15 000 mm,鉆孔間距為2 500 mm,鉆孔在距底板1.2 m處打設(shè),并在工作面兩巷內(nèi)采用長(zhǎng)短孔向工作面兩側(cè)中部進(jìn)行注漿,漿液采用水泥漿,水灰比為0.5,水泥采用325號(hào)普通硅酸鹽水泥。

    2) 切底過(guò)斷層:工作面回采至距斷層20 m時(shí),開始采用臺(tái)階式采煤工藝,及采煤機(jī)下行割底煤,采煤機(jī)前滾筒順著頂板割頂煤,后滾筒不沿底板割底煤,以此形成臺(tái)階。

    F11斷層區(qū)域的煤層厚度約為3.5 m,現(xiàn)為工作面推進(jìn)通過(guò)F1斷層為例進(jìn)行具體說(shuō)明:在工作面推進(jìn)通過(guò)斷層下盤至上盤的過(guò)程中,保障采煤機(jī)每刀的拉底量為50~100 mm,工作面以3°的俯角向前推進(jìn),采用“臥三刀、平三刀”的方式進(jìn)行割煤作業(yè)[4]。工作面回采初期采用2°的起坡角進(jìn)行割煤,起坡位置在運(yùn)輸巷口180 m的位置處,工作面調(diào)整斜長(zhǎng)為35~50 m,開始初期對(duì)面內(nèi)37~71號(hào)液壓支架進(jìn)行調(diào)整,回采初期設(shè)置采煤高度為3.5 m,變坡調(diào)整后將采煤高度降為3.0 m,具體切底過(guò)斷層示意如圖4所示。

    圖4 工作面切底過(guò)斷層技術(shù)示意

    具體工作面切底過(guò)斷層實(shí)施步驟為:①頂?shù)墩{(diào)整:在變坡點(diǎn)1、2處,分別進(jìn)行貫通下降和上升,滾筒變化是保障變化幅度小于200 mm,確保緩慢過(guò)渡,以達(dá)到頂板走勢(shì)與工作面頂板的走勢(shì)相同。②底刀調(diào)整:在變坡點(diǎn)1的位置處,過(guò)渡斜長(zhǎng)調(diào)整為7~10 m,調(diào)整幅度為350 mm,角度為2°;在變坡點(diǎn)2處,回采時(shí)采用與變坡點(diǎn)1一致的方式,且預(yù)留200~300 mm的底煤。隨著工作面的推進(jìn),當(dāng)工作面推進(jìn)至斷層帶傾角與落差高度降低時(shí),以2°為起坡角度,在運(yùn)輸巷142 m的位置處進(jìn)行起坡,調(diào)整斜長(zhǎng)為40 m。通過(guò)對(duì)工作面內(nèi)85~104號(hào)液壓支架進(jìn)行調(diào)整,設(shè)置回采高度為3 m。工作面機(jī)頭至斷層破碎帶的采高為3.5 m。

    由于110106工作面為大傾角工作面,回采期間綜采支架采用專用防倒防滑裝置[5-6],液壓支架在在防倒滑裝置約束防倒作用力F1、F2,和防滑約束力F3、F4的作用下能夠?qū)崿F(xiàn)液壓之間下頂上拉式的主動(dòng)聯(lián)合防倒防滑,具體液壓支架防倒防滑裝置及其約束力如圖5所示。

    3.2 控制效果分析

    110106工作面采用注漿加固+切底法通過(guò)F11、F12和F13斷層區(qū)域時(shí),工作面未發(fā)生較大的頂板垮落現(xiàn)象,過(guò)斷層期間支架的姿態(tài)良好,僅工作面上方的兩架支架存在著小角度的傾斜。采用單體支柱進(jìn)行調(diào)整后,兩架支架也能夠保持較好的狀態(tài)。據(jù)此可知,工作面采用注漿加固+切底法過(guò)斷層技術(shù)后,有效保障了工作面推進(jìn)通過(guò)斷層區(qū)域。

    圖5 液壓支架防倒防滑裝置及其約束力示意

    4 結(jié) 語(yǔ)

    根據(jù)110106工作面斷層的具體特征,通過(guò)數(shù)值模擬分析斷層活化特征及規(guī)律,確定工作面距斷層前后15~20 m的區(qū)域?yàn)閿鄬訉?duì)工作面的主要影響區(qū)域,結(jié)合數(shù)值模擬結(jié)果設(shè)計(jì)工作面過(guò)斷層方案為注漿加固+切底法。根據(jù)技術(shù)方案實(shí)施后的現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)可知,工作面過(guò)斷層技術(shù)保障了工作面順利通過(guò)斷層區(qū)域。

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