燃煤機(jī)組電除塵器入口煙道優(yōu)化的仿真分析

商 振 強(qiáng)

(中國大唐集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究院有限公司 火力發(fā)電技術(shù)研究院，北京 100040)

0 引 言

粉塵排放超低控制是燃煤機(jī)組重要污染物治理的核心內(nèi)容[1-3]。燃煤粉塵是我國大氣中PM 10和PM 2.5顆粒污染物的重要來源之一，目前顆粒物的排放標(biāo)準(zhǔn)為小于10 mg/Nm3，因此燃煤機(jī)組需要配置布袋或電除塵器等除塵設(shè)備[4-5]。

電除塵器作為燃煤機(jī)組重要的環(huán)保設(shè)備，主要用于煙氣中顆粒物的分離和捕集，而電場內(nèi)高低速度區(qū)以及氣流渦旋存在的具體危害體現(xiàn)在易導(dǎo)致電除塵器氣流分布不均，從而降低除塵效果，因而除塵器入口煙道的氣流組織與優(yōu)化對其整體除塵效率、運行能耗、設(shè)備壽命等均有重要影響[6-7]。煤電機(jī)組電除塵器多采用多艙室布置，除塵器入口煙道的結(jié)構(gòu)設(shè)計水平直接影響除塵器不同艙室間的煙氣流量分配以及除塵器入口流速分布[8]，因此開展電除塵器入口煙道的結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究對于提升電除塵的效率和運行穩(wěn)定性均具有重要的意義。

對于燃煤機(jī)組除塵器入口煙道，由于其尺寸大、結(jié)構(gòu)復(fù)雜，難以開展現(xiàn)場試驗，因此一般通過?；囼炑芯炕蚶肍luent等商業(yè)軟件進(jìn)行數(shù)值模擬，以研究流場及其變化規(guī)律，通過兩者相互對比和結(jié)合分析，實現(xiàn)燃煤機(jī)組煙道流動和結(jié)構(gòu)的優(yōu)化[9-11]，以提升節(jié)能環(huán)保、資源綜合利用的技術(shù)和裝備水平[12]。

高榮偉等[13]對除塵器入口煙道阻力特性進(jìn)行研究，研究表明圓形煙道阻力只有矩形煙道的1/5，節(jié)能效果明顯。朱召平[14]開展除塵器入口煙道流場流動力學(xué)的數(shù)值模擬，通過設(shè)置煙道導(dǎo)流板以優(yōu)化煙道的流場，改善各分支的均勻性。孫志鵬[15]采用CFD方法開展300 MW燃煤機(jī)組電除塵器前煙道流場仿真與優(yōu)化，指出煙道各拐角處的設(shè)計對除塵器入口流速的偏差有重要的影響。趙大周等[16]采用數(shù)值模擬對660 MW機(jī)組除塵器入口煙道進(jìn)行流場分析，對比了不同擋流板長度對流場的影響。程鵬等[17]基于Fluent軟件對空預(yù)器出口至電除塵器入口段煙道進(jìn)行模擬仿真，對煙道的優(yōu)化提出均勻性改造提升方案，保證煙氣入口氣流的均勻性。劉明等[18]利用Fluent軟件開展除塵器前煙道流場性能診斷與優(yōu)化，提出阻力大幅下降、煙道磨損減輕、進(jìn)入除塵器煙氣分配均勻的煙道布置方案。

針對某600 MW煤電機(jī)組電除塵器入口煙道的流場均勻性差從而嚴(yán)重影響其除塵性能及運行能耗的問題，通過數(shù)值模擬的方法對除塵器前置煙道進(jìn)行流場計算分析，通過對比不同形狀、不同數(shù)目的導(dǎo)流板及整流板對除塵器煙氣入口流場均勻性與出口流量分配的影響，提出該段煙道的優(yōu)化方案，以期改善煙道流動特性以及提高除塵器除塵效率、降低能耗，推動企業(yè)節(jié)能及大氣污染物的治理。

1 研究對象及方法

1.1 研究對象

針對某600 MW燃煤機(jī)組電除塵器入口煙道，主要研究其流場均勻性，重點關(guān)注導(dǎo)流板及其對流場均勻性和煙道出口(電除塵器入口)流量分配特性。

計算區(qū)域為除塵器前部分煙氣分配煙道，其中喇叭口前豎直煙道11 400 mm×2 200 mm，水平煙道4 500 mm×4 200 mm，總高11 529 mm，寬24 582.5 mm，總長30 995 mm。另外，為了考慮除塵器電極板的多孔介質(zhì)區(qū)域，設(shè)置喇叭口及其延伸段12 m。此次仿真分析物理模型按照實際煙道尺寸1∶1∶1建模，目前現(xiàn)場的煙道如圖1所示。

圖1 煙道流場計算區(qū)域示意Fig.1 Schematic diagram of calculation area of flue flow field

1.2 計算方法

根據(jù)除塵器前煙道的實際運行環(huán)境，基于含顆粒物的煙氣流動數(shù)值模擬能真實反應(yīng)煙道流動情況[15,19]，在滿足工程要求的條件下，為了便于模擬計算，對裝置內(nèi)煙氣進(jìn)行如下設(shè)定:

(1)煙氣按不可壓縮介質(zhì)處理；

(2)假設(shè)空預(yù)器后豎直煙道部分煙氣速度分布均勻；

(3)煙道內(nèi)的多孔板采用多孔介質(zhì)模型進(jìn)行模擬；

(4)假設(shè)煙道壁面絕熱，不考慮流場內(nèi)外熱傳遞；

(5)不考慮煙氣中顆粒物對流場的影響。

煙道內(nèi)煙氣流動采用Rrealizablek-ε湍流模型，對流項差分格式為三階迎風(fēng)格式。計算區(qū)域入口設(shè)置為速度入口，入口面流速均勻，100%負(fù)荷工況下流速為15.0 m/s，兩出口均為壓力出口。速度與壓力的耦合采用Simple算法。煙道內(nèi)煙氣流動連續(xù)性方程和動量方程參見文獻(xiàn)[14]。

2 仿真結(jié)果分析

2.1 試驗與模擬對比驗證

對除塵器前煙道處進(jìn)行流速與壓力測試，在600 MW負(fù)荷下使用微壓計及皮托管并根據(jù)《電除塵器性能測試方法》進(jìn)行測試，測點位置如圖2所示，根據(jù)現(xiàn)場實際情況，測試斷面選定在除塵器進(jìn)口喇叭口前的水平煙道上。每臺機(jī)組配備2臺除塵器并將其對稱布置，數(shù)值模擬考慮除塵器A的2支入口煙道，按照網(wǎng)格法要求每個煙道上等距選取3個測試孔，每個測孔內(nèi)取3個測量深度。穩(wěn)定工況下測試煙道深度分別1 m、2 m、3 m的煙氣流速，受機(jī)組負(fù)荷限制試驗僅測試600 MW負(fù)荷(除塵器入口煙道流速15 m/s)下的煙氣流速分布。數(shù)值模擬結(jié)果與實測值對比如圖3所示。

圖3 數(shù)值模擬結(jié)果與實測值對比Fig.3 The comparison between numerical simulation results and measured values

為分析除塵器入口煙道流場情況并驗證數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性，對典型工況下的流場進(jìn)行模擬計算，結(jié)果見表1。

表1 入口流速對流量分配不均的影響模擬分析Table 1 Simulation on the effect of inlet velocity on ununiformity flow distribution

數(shù)值模擬工作針對速度分別為9 m/s、12 m/s和15 m/s的工況進(jìn)行對比研究。但由于現(xiàn)場受機(jī)組全年負(fù)荷率高的限制，試驗典型選取15 m/s工況(滿負(fù)荷)的穩(wěn)定工況數(shù)據(jù)以驗證數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性，該工況下的對比及優(yōu)化結(jié)果對實際應(yīng)用具有可參考性。

在煙氣入口流速15.0 m/s，將電除塵器入口1試驗監(jiān)測界面相同位置上測點的數(shù)值模擬結(jié)果與試驗結(jié)果進(jìn)行對比，通過對比3個監(jiān)測面上實驗和模擬的氣流速度數(shù)據(jù)可知，該流場的模擬結(jié)果與試驗數(shù)據(jù)變化趨勢一致，仿真結(jié)果誤差小于10%，模擬結(jié)果能夠較準(zhǔn)確地仿真流道內(nèi)的煙氣流動情況。

2.2 原煙道流場分析

原始工況模擬煙道流場如圖4所示。結(jié)合圖3與圖4可發(fā)現(xiàn)，不考慮出口除塵器電極板阻力時，兩煙道流量不均非常明顯。在入口流速15 m/s、兩出口流量比約1∶1.4，此時與實測流量差大致相同。

圖4 原始工況煙道流場流線Fig.4 Streamline diagram of flue flow field under original working condition

除塵器前煙道原始結(jié)構(gòu)中存在3個明顯問題:

(1)原始煙道存在多處流速高速區(qū)，豎直煙道進(jìn)入除塵器入口前，煙氣流速發(fā)生劇變，水平煙道上側(cè)流速較高且質(zhì)量流量較大，易導(dǎo)致煙道磨損，該現(xiàn)象與試驗結(jié)果相吻合。

(2)在2個煙道連接處的階梯位置形成較大的旋渦，嚴(yán)重影響入口煙道的流速均勻性，從而會影響除塵器的運行性能。

(3)由表1可知，2個除塵器入口的分配系數(shù)偏差較大，除塵器2個入口截面存在嚴(yán)重的速度分布不均勻問題。

為了對除塵器前煙道內(nèi)流場問題進(jìn)行詳細(xì)分析，以下重點分析原始煙道煙氣流動情況，如圖5所示，除塵器外側(cè)煙道煙氣流場存在貼壁旋轉(zhuǎn)現(xiàn)象，兩側(cè)入口煙道煙氣流量不均勻，局部渦流、高速區(qū)明顯。

圖5 原始工況煙道煙氣流線Fig.5 Streamline diagram of flue gas under original working condition

由圖5可知，煙氣從垂直段進(jìn)入到除塵器入口前的水平段煙道時具有明顯的向上側(cè)偏斜的趨勢，導(dǎo)致煙道上側(cè)流速較高且流量較大，煙道下側(cè)流速較低、流量較小，此與試驗測試結(jié)果相吻合。尤其入口2煙道存在較強(qiáng)的漩渦，該段煙道內(nèi)的氣流分布較為紊亂，與流線圖分布規(guī)律一致，煙氣旋渦導(dǎo)致除塵器各入口截面速度分布不均，直接影響除塵效率。

2.3 煙道優(yōu)化方案模擬及分析

結(jié)合其他機(jī)組煙道導(dǎo)流系統(tǒng)的設(shè)計與優(yōu)化的經(jīng)驗，以減少和削弱原始工況煙道內(nèi)流速的高速區(qū)、避免氣流漩渦的出現(xiàn)及降低除塵器入口的相對偏差系數(shù)為目標(biāo)，筆者提出在煙道總?cè)肟诩盁煹?入口加裝導(dǎo)流板的煙道改造方案，以優(yōu)化流場分布。

煙道改造方案如圖6所示，在豎直煙道與水平煙道的夾角處設(shè)置1塊導(dǎo)流板。在水平煙道進(jìn)入除塵器前的分叉口處在原加裝導(dǎo)流板位置的除塵器入口外側(cè)煙道設(shè)置2塊導(dǎo)流板。

除塵器前煙道優(yōu)化后，模擬結(jié)果如圖7所示，其中圖7(a)和(b)分別為改造后煙氣流線的俯視與側(cè)視圖。為了改善除塵器入口煙道1內(nèi)的煙氣渦流，在煙氣進(jìn)入該煙道處加裝3片導(dǎo)流板。數(shù)值模擬結(jié)果表明，加裝導(dǎo)流板后原有的氣流漩渦得到了極大改善。

與原始煙道對比可見，煙道結(jié)構(gòu)改造后，豎直煙道與入口煙道2的水平煙道處流場的不均勻性得到較大改善，高速區(qū)明顯減少，連接煙道處煙氣偏斜現(xiàn)象消失。

優(yōu)化前后的主要參數(shù)對比結(jié)果如下:優(yōu)化前與優(yōu)化后的壓降分別為387.9 Pa、359.6 Pa，優(yōu)化前與優(yōu)化后的入口流量比分別為1.18、1.06。由此可知，煙道改造后，2個除塵器入口煙氣流量分配的均勻性提高了10.2%，與此同時，還降低了整段入口煙道的壓力損失，降幅約7.3%，除塵器前煙道流場得到較大改善。

3 結(jié) 論

針對某600 MW燃煤機(jī)組電除塵器入口煙道流場均勻性差的問題，采用數(shù)值仿真方法開展改造優(yōu)化方案的仿真分析，通過優(yōu)化煙道的流動特性以提高除塵器的除塵效率以及降低能耗。基于流體動力學(xué)計算方法和多孔介質(zhì)模型，對電除塵器入口煙道流場的流動特性進(jìn)行模擬仿真并與試驗測試結(jié)果對比，表明數(shù)值模擬結(jié)果能夠很好地反映煙道內(nèi)流動情況，主要結(jié)論如下:

(1)與實驗數(shù)據(jù)對比，原電除塵器入口煙道流場仿真結(jié)果誤差小于10%，數(shù)值模擬結(jié)果可以指導(dǎo)煙道優(yōu)化改造。模擬結(jié)果同時顯示，除塵器入口煙道內(nèi)存在多處渦流和高速區(qū)，2個入口的流量分配系數(shù)偏差較大。

(2)針對除塵器入口煙道流場存在的問題，提出了在總煙道入口和除塵器入口2分別加裝導(dǎo)流板的優(yōu)化改造方案，對改造后的煙道流場進(jìn)行數(shù)值模擬并對比改造前后的效果顯示，改造后除塵器前煙道內(nèi)部高速區(qū)明顯減少，原有的氣流旋渦也基本消失，2個除塵器入口煙氣流量分配的均勻性提高了10.2%，與此同時，還降低了整段入口煙道的壓力損失，降幅約7.3%，除塵器前煙道流場得到較大改善。