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    多級(jí)閃蒸技術(shù)在淀粉質(zhì)原料酒精生產(chǎn)液糖化工藝中的應(yīng)用

    2021-10-11 04:11:34黃景祿畢春普谷玉鳳張翠英肖冬光
    釀酒科技 2021年9期
    關(guān)鍵詞:粉漿閃蒸吸收塔

    黃景祿,畢春普,谷玉鳳,張翠英,肖冬光

    (1.承德避暑山莊企業(yè)集團(tuán),河北承德 067500;2.天津科技大學(xué)生物工程學(xué)院,天津 300457)

    酒精生產(chǎn)液糖化工藝,加熱和冷卻都是必不可少的環(huán)節(jié),也是酒精生產(chǎn)過(guò)程中蒸汽消耗的主要工段之一。一般情況下,經(jīng)粉碎的淀粉質(zhì)原料用酒精蒸餾過(guò)程的冷卻水等拌料,粉漿溫度為30~40 ℃,加入液化酶,經(jīng)蒸汽加熱到88~90 ℃進(jìn)行液化,再進(jìn)入蒸汽噴射器提溫到100 ℃左右或更高進(jìn)行保溫蒸煮熟化;熟化后的液化醪經(jīng)過(guò)冷卻換熱降溫到60 ℃,加入糖化酶進(jìn)行糖化,轉(zhuǎn)化為糖化醪,60 ℃糖化醪再降溫到30 ℃加入酒母進(jìn)行發(fā)酵。在此過(guò)程中,粉漿自30~40 ℃升溫到100 ℃左右需要輸入大量的熱能(蒸汽),液化醪由100 ℃左右降溫至60 ℃糖化,糖化醪再降溫到30 ℃去發(fā)酵,需要冷卻輸出大量熱量。如何實(shí)現(xiàn)同一淀粉質(zhì)原料兩種不同狀態(tài)物料之間熱量的高效互換,利用液化醪的余熱對(duì)淀粉質(zhì)原料進(jìn)行預(yù)煮,從而實(shí)現(xiàn)液化醪的余熱回收再利用,一直是酒精行業(yè)研究的課題[1]。各生產(chǎn)廠家采取的方法不同,傳統(tǒng)的換熱方式是利用間接換熱方式將液化醪與粉漿換熱,盡可能回收液化醪的部分熱量,減少加熱蒸汽用量。然而,間接換熱受換熱效率低的制約,仍有大部分的熱量沒(méi)有利用,導(dǎo)致冷介質(zhì)需求量高于熱介質(zhì)的量,形成過(guò)多的低溫?zé)崃繐p失,增加蒸汽消耗量。

    傳統(tǒng)換熱方式中的間接換熱,無(wú)論是板式換熱器、列管換熱器還是螺旋板換熱器,都是物料將熱量傳導(dǎo)到換熱面,通過(guò)換熱面實(shí)現(xiàn)高低溫度介質(zhì)之間的熱傳導(dǎo),都受到換熱器的導(dǎo)熱系數(shù)和流速、溫差等因素影響,換熱效率低,往往需要較大換熱設(shè)備或過(guò)量的冷介質(zhì)來(lái)實(shí)現(xiàn)高溫介質(zhì)的降溫。這是造成傳到冷介質(zhì)的熱能低而影響熱能再利用的主要原因。

    葛德忠[2]報(bào)道了在酒精生產(chǎn)液化系統(tǒng)中采用真空閃蒸技術(shù),將二次蒸汽返回用于加熱液化前部分的混合料,從而達(dá)到降低能源消耗的目的。陳俊英等[3]發(fā)明了一種淀粉質(zhì)原料液化糖化余熱回收工藝,在淀粉質(zhì)原料液化糖化過(guò)程中增加了閃蒸過(guò)程,閃蒸產(chǎn)生的二次蒸汽作為預(yù)液化步驟中第二級(jí)換熱的換熱介質(zhì)進(jìn)行加熱,冷卻的冷凝水作為配料水添加,提高了節(jié)能節(jié)水效果。由于二次蒸汽與冷介質(zhì)的換熱是間接換熱,換熱效率的提高仍然有限。孫發(fā)喜等[4]發(fā)明了淀粉質(zhì)原料生產(chǎn)酒精的節(jié)能噴射液化系統(tǒng),采用“閃蒸+吸收塔”組合方式,替代傳統(tǒng)間接換熱方法,有效提高了換熱效率?!伴W蒸-吸收塔”組合換熱的原理是將一定溫度的原料引入閃蒸室,由于閃蒸室中的壓力低于原料在該溫度下所對(duì)應(yīng)的飽和蒸汽壓,故原料進(jìn)入閃蒸室后成為過(guò)熱溶液而急速部分氣化,原料自身的溫度降低,所產(chǎn)生的蒸汽與吸收塔冷介質(zhì)直接接觸,熱量通過(guò)蒸汽轉(zhuǎn)移到冷介質(zhì)中與冷介質(zhì)混合,隨著設(shè)備技術(shù)的不斷提高,吸收塔內(nèi)部構(gòu)件的改進(jìn),增加熱蒸汽與冷液體介質(zhì)的接觸面,使得設(shè)備換熱效率幾近100%,遠(yuǎn)大于間接換熱器的換熱效率,是相同介質(zhì)間換熱的最佳選擇。根據(jù)物料沸點(diǎn)和壓力的對(duì)應(yīng)關(guān)系,通過(guò)控制閃蒸罐的負(fù)壓來(lái)實(shí)現(xiàn)物料溫度控制,閃蒸出的高溫蒸汽與吸收塔內(nèi)的冷介質(zhì)直接接觸,加熱冷介質(zhì),此方法適合于同一物料的高低溫物料間的熱能交換,用于淀粉質(zhì)原料液糖化工序的高低溫物料熱量轉(zhuǎn)換可有效提高熱能利用的效率。然而,在此物料換熱過(guò)程中,冷熱介質(zhì)量是固定的,冷熱介質(zhì)溫差達(dá)40~60 ℃,對(duì)于同一物料,一次降溫溫差過(guò)大,即采取一級(jí)“閃蒸-吸收塔”的換熱方式,不能達(dá)到所需換熱量,會(huì)出現(xiàn)因所需冷量過(guò)多,造成能源再利用受到制約。只有采用多級(jí)“閃蒸-吸收塔”組合,實(shí)現(xiàn)梯度換熱,才能解決此問(wèn)題,從而大大提升熱量回收率。

    1 八級(jí)“閃蒸-吸收塔”組合液糖化工藝流程

    1.1 八級(jí)“閃蒸-吸收塔”組合液糖化工段工藝流程

    承德避暑山莊企業(yè)集團(tuán)年產(chǎn)10 萬(wàn)噸玉米酒精生產(chǎn)線,其液糖化工序的主要溫度節(jié)點(diǎn)為:玉米粉漿溫度為39~40 ℃,蒸汽加熱到88~90 ℃進(jìn)行液化,隨后進(jìn)入噴射器再提溫到97~98 ℃后熟,熟化后的液化醪換熱降溫到60 ℃加糖化酶進(jìn)行糖化,糖化醪再換熱降溫到30 ℃加入酒母進(jìn)行發(fā)酵。為最大限度節(jié)約液糖化工段熱能,不僅對(duì)高溫液化醪熱量回收,也對(duì)糖化醪余熱部分回收,一并采用“閃蒸-吸收塔”組合換熱方式實(shí)現(xiàn)冷熱介質(zhì)熱量互換。經(jīng)過(guò)實(shí)際測(cè)算,對(duì)液化醪采取六級(jí)“閃蒸-吸收塔”由98 ℃降溫至60 ℃,對(duì)糖化醪采取二級(jí)“閃蒸-吸收塔”換熱,由60 ℃降溫至47.4 ℃,合計(jì)采用八級(jí)“閃蒸-吸收塔”組合梯度換熱,基本能實(shí)現(xiàn)液糖化熱量的全部回收利用。

    八級(jí)“閃蒸-吸收塔”組合液糖化工段工藝流程見(jiàn)圖1。玉米原料粉碎后,用酒糟離心清液、精塔冷卻水、鍋爐濃水等混合拌料,拌料后粉漿溫度為39~40 ℃,進(jìn)入八級(jí)“閃蒸-吸收塔”組合液糖化工序液化糖化。具體工藝流程如圖1 所示,粉漿經(jīng)離心泵送至一級(jí)、二級(jí)、三級(jí)組合吸收塔的頂部,吸收60 ℃的糖化液經(jīng)兩級(jí)閃蒸逐級(jí)降溫至53.5 ℃、47.5 ℃產(chǎn)生的二次蒸汽的熱能及液化液六級(jí)閃蒸降溫至60 ℃產(chǎn)生的二次蒸汽的熱能,粉漿溫度逐級(jí)升溫至45.4 ℃、51.7 ℃、58 ℃;粉漿從一級(jí)、二級(jí)、三級(jí)組合吸收塔的底部經(jīng)泵送至四級(jí)、五級(jí)組合吸收塔的頂部,吸收79 ℃液化成熟醪經(jīng)過(guò)四級(jí)、五級(jí)閃蒸罐逐級(jí)閃蒸降溫至72.7 ℃、66.3 ℃產(chǎn)生的二次蒸汽,粉漿溫度逐級(jí)升至64.3 ℃、70.6 ℃;粉漿從四級(jí)、五級(jí)組合吸收塔底部排至料封罐,溢流至第一級(jí)預(yù)液化液罐,后經(jīng)泵送至六級(jí)、七級(jí)、八級(jí)組合吸收塔的頂部,吸收98 ℃液化成熟醪經(jīng)過(guò)一級(jí)、二級(jí)、三級(jí)閃蒸罐逐級(jí)閃蒸降溫至91.7 ℃、85.4 ℃、79 ℃產(chǎn)生的二次蒸汽,溫度逐級(jí)升溫至77 ℃、83.4 ℃、89.7 ℃;粉漿從六級(jí)、七級(jí)、八級(jí)組合吸收塔的底部排至料封罐,溢流至第二級(jí)預(yù)液化液罐液化,經(jīng)離心泵送至噴射液化器,升溫至98 ℃,進(jìn)入液化柱液化;液化成熟醪經(jīng)泵送至液化液一級(jí)閃蒸罐,溫度從98 ℃降至91.7 ℃,經(jīng)過(guò)液封逐級(jí)進(jìn)入液化液二級(jí)、三級(jí)、四級(jí)、五級(jí)、六級(jí)閃蒸罐,溫度逐級(jí)降至85.4 ℃、79 ℃、72.7 ℃、66.3 ℃、60 ℃;降溫至60 ℃的液化液進(jìn)入糖化罐糖化,糖化好的糖化液經(jīng)泵送至糖化液一級(jí)閃蒸罐,降溫至53.7 ℃,經(jīng)液封進(jìn)入糖化液二級(jí)閃蒸罐,溫度降至47.5 ℃;降溫至47.5 ℃的糖化成熟醪經(jīng)板式換熱器與25 ℃的循環(huán)水進(jìn)行換熱,降溫至30 ℃后經(jīng)泵送至發(fā)酵工段。

    圖1 年產(chǎn)10萬(wàn)噸玉米酒精生產(chǎn)線8級(jí)“閃蒸-吸收塔”組合液糖化工序

    1.2 八級(jí)“閃蒸-吸收塔”組合液糖化工序主要工藝參數(shù)

    年產(chǎn)10 萬(wàn)噸玉米酒精生產(chǎn)線八級(jí)“閃蒸-吸收塔”組合液糖化工序主要工藝參數(shù)如下:

    (1)液化粉漿流量:124.7 t/h;冷卻水按25 ℃設(shè)計(jì)計(jì)算,玉米溫度按20 ℃設(shè)計(jì)計(jì)算。

    (2)液化最高溫度98 ℃。

    (3)生蒸汽用量:最大粉漿流量124.7 t/h,酒精度按14.5%vol,酒精產(chǎn)量14.3 t/h,噸酒精粉漿流量為8.7 t,從89.7 ℃升至98 ℃,理論計(jì)算(不考慮散熱損失)蒸汽消耗量為每噸酒精約0.107 t,考慮熱損失,冬季(-16 ℃)實(shí)際運(yùn)行蒸汽消耗量為每噸酒精約0.15 t。

    (4)液化醪從98 ℃降至60 ℃,糖化液從60 ℃降至47.5 ℃,全部通過(guò)醪-醪換熱實(shí)現(xiàn),不需要消耗冷卻水(除冷凝不凝氣及真空泵工作密封水外)。

    2 八級(jí)“閃蒸-吸收塔”組合液糖化工序運(yùn)行情況

    2.1 節(jié)能降耗情況

    2020 年11 月14—18 日,8 級(jí)“閃蒸-吸收塔”組合液糖化工序運(yùn)行情況見(jiàn)表1。

    (1)改造前液化工段噸酒精蒸汽消耗為0.53 t。

    (2)改造后噸酒精蒸汽消耗為0.16 t(表1),液化工段噸酒精節(jié)省蒸汽0.37 t,增加電耗折算每噸酒精為8度。

    表1 2020年11月14日至18日液糖化工序運(yùn)行情況

    (3)液化工段每小時(shí)節(jié)省25 ℃循環(huán)冷卻水112 t,折算每噸酒精節(jié)約7.8 t。

    (4)糖化工段每小時(shí)節(jié)省循環(huán)冷卻水103 t,循環(huán)水進(jìn)口溫度25 ℃,出口溫度40 ℃,折算每噸酒精節(jié)約7.2 t。

    (5)減少去污水處理廠冷卻水63.3 t/h,折算每噸酒精節(jié)約用水4.4 t。

    2.2 經(jīng)濟(jì)效益分析

    八級(jí)“閃蒸-吸收塔”組合液糖化工序噸酒精經(jīng)濟(jì)效益計(jì)算見(jiàn)表2,從結(jié)果看,噸酒精節(jié)省蒸汽消耗0.37 t,節(jié)省循環(huán)用水15 t,減少污水處理量4.4 t,噸酒精綜合節(jié)省費(fèi)用為60.2 元。承德避暑山莊企業(yè)集團(tuán)年產(chǎn)玉米酒精10 萬(wàn)噸,液糖化工段年節(jié)省蒸汽3.7 萬(wàn)噸,節(jié)省循環(huán)用水150 萬(wàn)噸,減少污水處理量44萬(wàn)噸,綜合經(jīng)濟(jì)效益為602萬(wàn)元。

    表2 液糖化工序噸酒精經(jīng)濟(jì)效益計(jì)算

    3 小結(jié)

    由于各生產(chǎn)廠家原料和工藝的差異,粉漿溫度及液化溫度控制不一定相同,我們需要根據(jù)其冷物料與高溫物料溫度的差值來(lái)確定“閃蒸-吸收塔”的級(jí)數(shù)。粉漿初始溫度與預(yù)液化醪溫度(進(jìn)入噴射器前),決定了最大回收熱量,而選擇的閃蒸級(jí)數(shù)決定了能回收熱量的多少。原理上閃蒸級(jí)數(shù)越多,回收熱量越多,但因受到粉漿初始溫度和液化醪溫度限制,閃蒸級(jí)數(shù)越多,各級(jí)閃蒸溫差越小,熱量回收增加不明顯。另一方面,閃蒸級(jí)數(shù)越多,需要配套更多的閃蒸罐和吸收塔,在設(shè)備投資及安裝占地上費(fèi)用增加,相反閃蒸級(jí)數(shù)越少,各級(jí)溫差越大,則負(fù)壓差也相應(yīng)增大,需要的冷量越多。

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