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    復(fù)雜破碎礦體試驗(yàn)采場(chǎng)穩(wěn)定性分析及結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化

    2021-09-09 10:30:10李勝輝王立杰劉志義王慶剛盧宏建
    金屬礦山 2021年8期
    關(guān)鍵詞:礦房礦柱鑿巖

    李勝輝 王立杰 劉志義 王慶剛 盧宏建 耿 帥

    (1.河北鋼鐵集團(tuán)沙河中關(guān)鐵礦有限公司,河北邢臺(tái)054100;2.華北理工大學(xué)礦業(yè)工程學(xué)院,河北唐山063210)

    采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)不僅影響采礦生產(chǎn)安全,更與采礦作業(yè)效率密切相關(guān)[1]。進(jìn)行采場(chǎng)穩(wěn)定性分析及結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化研究,以推薦合理的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù),對(duì)礦山安全生產(chǎn)具有重要的指導(dǎo)意義[1]。國(guó)內(nèi)外學(xué)者徐文彬、尹升華、郭陽(yáng)等將礦房礦柱理論應(yīng)用于空?qǐng)霾傻V法采場(chǎng)穩(wěn)定性分析[2-4];郭然、徐坤明、李愛(ài)兵、尚精華、董金奎、孔德闊等應(yīng)用Mathew穩(wěn)定圖表法用于采場(chǎng)穩(wěn)定性分析及結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)[5-10];張小華、胡國(guó)斌等將Mathew法用于深部采場(chǎng)穩(wěn)定性分析[11-12]。本研究結(jié)合礦房礦柱承載機(jī)理與Mathew穩(wěn)定圖表法對(duì)某鐵礦復(fù)雜破碎礦體試驗(yàn)采場(chǎng)穩(wěn)定性進(jìn)行分析,并提出改進(jìn)方案。

    1 試驗(yàn)采場(chǎng)概況

    某鐵礦屬矽卡巖型磁鐵礦床,礦體既產(chǎn)于巖漿巖與灰?guī)r接觸面又充填于灰?guī)r層間隙中,溶裂隙較為發(fā)育,其礦體頂板主要為結(jié)晶灰?guī)r或大理巖,局部為矽卡巖、角礫狀灰?guī)r、構(gòu)造角礫巖,底板主要為蝕變閃長(zhǎng)巖及矽卡巖,少量為結(jié)晶灰?guī)r及大理巖。其礦床地質(zhì)條件較為復(fù)雜,整體穩(wěn)固性較差。統(tǒng)計(jì)表明礦山以厚大礦體為主,設(shè)計(jì)主要采用大直徑深孔鑿巖階段空?qǐng)鏊煤笪采澳z結(jié)充填的采礦工藝。一步采礦房和二步采礦柱間隔布置,先回采礦房并進(jìn)行充填,再回采礦柱并進(jìn)行充填。

    設(shè)計(jì)試驗(yàn)礦房7#S1尺寸為75 m×15 m×60 m,采用階段空?qǐng)鏊煤蟪涮畈傻V法,階段高度60 m。結(jié)合礦巖穩(wěn)定性,采場(chǎng)擬分3層穿孔爆破,-230~-215 m、-215~-200 m段采用上向扇形中深孔,-170 m開(kāi)挖鑿巖硐室并在硐室內(nèi)施工至-200 m段的下向大直徑深孔。待全部鑿巖穿孔完成后,擬分三段進(jìn)行爆破回采,擬爆破先后順序?yàn)?215 m、-230 m、-170 m。-170 m鑿巖硐室設(shè)計(jì)支護(hù)方式為錨噴網(wǎng)支護(hù),金屬網(wǎng)格100 mm×100 mm,采用?20 mm樹(shù)脂錨桿,間排距0.8 m×0.8 m,長(zhǎng)度2.5 m?;炷翉?qiáng)度C20,噴漿厚度150 mm。-170 m水平設(shè)計(jì)深孔23排,-215 m水平設(shè)計(jì)中深孔35排,-230 m水平設(shè)計(jì)中深孔36排。礦山地質(zhì)條件復(fù)雜且破碎,為驗(yàn)證采礦方法的可行性,擬對(duì)試驗(yàn)礦房進(jìn)行采場(chǎng)穩(wěn)定性模擬分析和結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化研究。

    2 試驗(yàn)采場(chǎng)潛在滑移風(fēng)險(xiǎn)分析

    根據(jù)礦房礦柱承載機(jī)理,建立礦房礦柱力學(xué)模型,結(jié)合鐵礦相關(guān)巖石力學(xué)參數(shù)測(cè)試結(jié)果,計(jì)算得出礦柱潛在滑移面上部高度隨礦柱的寬度和礦體自身內(nèi)摩擦角的變化規(guī)律。結(jié)合礦房7#S1回采順序?qū)γ奥滹L(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行分析。

    2.1 礦房礦柱承載機(jī)理

    礦房回采過(guò)程中礦柱的承載機(jī)理如圖1所示。由圖1可知,開(kāi)采前一步采礦房和二步采礦柱均處于地應(yīng)力平衡狀態(tài),如圖1(a)所示。當(dāng)進(jìn)行一步礦房回采時(shí),隨著礦房空區(qū)的形成,此階段相鄰礦柱的應(yīng)力發(fā)生變化并變得較為集中[2-3],故會(huì)出現(xiàn)片幫、開(kāi)裂或頂板下沉,如圖1(b)所示。

    2.2 礦房礦柱力學(xué)模型

    礦房回采后相鄰礦柱的一側(cè)為空區(qū),另一側(cè)為未回采的礦體,礦柱既承受頂部荷載P0又需承受自重應(yīng)力G,由此易造成滑移使礦柱受到剪切破壞,如圖2所示。隨著礦房空區(qū)越來(lái)越大,礦柱頂板上方應(yīng)力逐漸變化并形成拱形塑性區(qū)[4],如圖3所示。

    由分析可知,礦柱滑移同時(shí)受兩側(cè)滑移角范圍內(nèi)的圍巖側(cè)壓力和上部平衡拱塑性區(qū)內(nèi)礦巖自重壓應(yīng)力的雙重影響,其潛在滑移面高度可用式(1)進(jìn)行計(jì)算。

    式中,α為礦體潛在滑移角,α=45°+φ/2,φ為礦體內(nèi)摩擦角;H為礦柱高度;B為礦柱寬度。

    根據(jù)礦山巖體質(zhì)量分級(jí)測(cè)試結(jié)果,按式(1)計(jì)算可得出礦柱潛在滑移高度隨礦柱寬度的變化規(guī)律如圖4所示。由圖4可知,潛在滑移面上部高度主要在25~40 m之間。因此結(jié)合礦房7#S1回采順序分析可知,先采-215 m、后采-230 m、再采-170 m的回采順序易產(chǎn)生滑移的位置最早暴露,不利于礦柱的穩(wěn)定,使礦柱易發(fā)生片幫失穩(wěn),導(dǎo)致頂板冒落。

    3 試驗(yàn)采場(chǎng)穩(wěn)定性分析

    基于Mathew法對(duì)礦房7#S1進(jìn)行模擬穩(wěn)定性分析,以此為依據(jù)對(duì)試驗(yàn)礦房的結(jié)構(gòu)參數(shù)提出改進(jìn)建議。

    3.1 相關(guān)參數(shù)簡(jiǎn)述

    穩(wěn)定性分析過(guò)程中涉及到以下參數(shù):

    (1)穩(wěn)定性指數(shù)N:

    式中,Q為巖體質(zhì)量指數(shù);A為應(yīng)力系數(shù);B為巖體缺陷方位修正系數(shù);C為暴露面方位修正系數(shù)[2-3]。

    (2)應(yīng)力系數(shù)A:

    式中,σc為完整巖石的單軸抗壓強(qiáng)度;σ1為與暴露面方向平行的采礦誘導(dǎo)應(yīng)力。

    (3)巖體缺陷方位修正系數(shù)B=0.2~0.8。

    (4)暴露面方位修正系數(shù)C:

    (5)礦房形狀系數(shù):

    式中,L為暴露面寬度;L1為暴露面長(zhǎng)度。

    3.2 Mathew法采場(chǎng)頂板穩(wěn)定性分析

    礦山巖體質(zhì)量調(diào)查結(jié)果為以Ⅳ級(jí)為主,部分存在Ⅴ級(jí)和Ⅲ級(jí)。根據(jù)巖體質(zhì)量調(diào)查結(jié)果及工程揭露實(shí)際,取Q=1~4,A=1,B=0.2~0.8,C=1,根據(jù)式(2)計(jì)算得N=0.2~3.2??紤]鑿巖硐室采取支護(hù)措施,結(jié)合圖1可知,當(dāng)以穩(wěn)定區(qū)為邊界時(shí)礦房形狀系數(shù)S=1.6~3.9;當(dāng)以不穩(wěn)定區(qū)為邊界時(shí)礦房形狀系數(shù)S=3.2~5.8。則不同跨度的礦房最大允許暴露面積隨形狀系數(shù)S的變化規(guī)律如圖5所示。

    由圖5可知,當(dāng)以穩(wěn)定區(qū)為邊界時(shí),礦房寬度為8~10 m時(shí),最大允許暴露長(zhǎng)度為35~55 m;當(dāng)?shù)V房寬度為11~15 m時(shí),最大允許暴露長(zhǎng)度為10~15 m??紤]鑿巖硐室采取支護(hù)措施,則以不穩(wěn)定區(qū)為邊界,采場(chǎng)寬度為13 m以下時(shí),最大允許暴露長(zhǎng)度為80~100 m;礦房寬度為13~15 m時(shí),最大允許暴露長(zhǎng)度為50~65 m。

    3.3 Mathew法采場(chǎng)側(cè)幫穩(wěn)定性分析

    計(jì)算中取 Q=1~4,A=1,B=0.2~0.8,C=8,根據(jù)式(2)計(jì)算得N=1.6~25.6,考慮礦房側(cè)幫不采取支護(hù)措施,結(jié)合圖1可知此時(shí)采場(chǎng)形狀系數(shù)S=2.4~7.6,則不同高度的礦房最大允許暴露長(zhǎng)度隨形狀系數(shù)S的變化規(guī)律如圖6所示。

    由圖6可知,當(dāng)?shù)V房高度高于35 m時(shí),最大允許暴露的長(zhǎng)度受礦房側(cè)幫形狀系數(shù)的影響不大,礦房最大允許暴露長(zhǎng)度為20~28 m;當(dāng)?shù)V房高度低于30 m時(shí),最大允許暴露長(zhǎng)度為30~65 m;當(dāng)?shù)V房高度為20~25 m時(shí),允許暴露長(zhǎng)度為40~65 m。

    3.4 數(shù)值模擬分析

    按礦房7#S1尺寸和設(shè)計(jì)回采工序建立二維平面應(yīng)變模型并進(jìn)行模擬,得出鑿巖硐室開(kāi)挖、-215 m回采、-230 m回采、-170 m回采模擬等效應(yīng)變?cè)茍D。從計(jì)算模型圖7和開(kāi)挖等效應(yīng)變?cè)茍D8可以看出:鑿巖硐室開(kāi)挖后由于預(yù)控頂板強(qiáng)度增大導(dǎo)致變形效應(yīng)減小,-215 m、-230 m回采后對(duì)-200 m礦體擾動(dòng)效應(yīng)明顯大于原設(shè)計(jì)支護(hù)方案;-200 m水平開(kāi)挖后,原設(shè)計(jì)支護(hù)頂板存在等效應(yīng)變敏感貫通區(qū),且超過(guò)錨桿支護(hù)范圍,錨固力不能滿足穩(wěn)定性要求,存在頂板冒落風(fēng)險(xiǎn)。

    4 改進(jìn)方案

    綜合上述分析對(duì)礦房7#S1結(jié)構(gòu)參數(shù)及開(kāi)采工序進(jìn)行改進(jìn),以改進(jìn)后的礦房結(jié)構(gòu)參數(shù)和工序進(jìn)行數(shù)值模擬分析,根據(jù)模擬分析結(jié)果并結(jié)合礦山井下采場(chǎng)出礦巷道間距提出改進(jìn)方案:采用預(yù)控頂中深孔分段鑿巖階段出礦嗣后充填采礦法,分段高度15 m。礦塊設(shè)計(jì)寬9 m,高30 m,長(zhǎng)50 m~65 m,為保障安全開(kāi)采,礦房底部采用塹溝結(jié)構(gòu)出礦,頂板采用錨索+錨桿+噴網(wǎng)聯(lián)合預(yù)控頂支護(hù)。圖9為改進(jìn)方案示意圖。

    首先,在-200 m水平掘進(jìn)護(hù)頂巷道,頂板采用錨索+錨桿+噴網(wǎng)聯(lián)合支護(hù)方式進(jìn)行礦房預(yù)控頂支護(hù);其次,在-215 m水平掘進(jìn)鑿巖巷道,同時(shí)在采場(chǎng)中部掘進(jìn)切割天井,由中部向兩端分別設(shè)計(jì)扇形中深孔,分段高度15 m;最后,在-230 m水平掘進(jìn)鑿巖巷道,在采場(chǎng)中部掘進(jìn)切割天井,由中部向兩端分別設(shè)計(jì)扇形中深孔,分段高度15 m;待采切工作完成后,開(kāi)始爆破落礦,爆破采用孔底不裝藥的爆破方式,減少爆破落礦對(duì)邊幫的破壞,同時(shí)-215 m水平爆破先于-230 m水平3~5排,爆破結(jié)束后統(tǒng)一由-230 m水平的塹溝底部結(jié)構(gòu)出礦;出礦結(jié)束后,通過(guò)-200 m水平巷道對(duì)采場(chǎng)進(jìn)行充填。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)驗(yàn)證,改進(jìn)方案效果較好,未發(fā)生大面積塌冒現(xiàn)象,可為下一步采礦方法的確定奠定基礎(chǔ)。

    5 結(jié)論

    (1)根據(jù)相關(guān)巖石力學(xué)參數(shù)測(cè)試結(jié)果,得出礦柱潛在滑移面上部高度隨礦柱的寬度和礦體自身內(nèi)摩擦角的變化規(guī)律。

    (2)基于Mathew圖對(duì)試驗(yàn)礦房頂板穩(wěn)定性分析可知,考慮鑿巖硐室頂板采取支護(hù),以不穩(wěn)定區(qū)為邊界,礦房寬度為13~15 m時(shí),最大允許暴露長(zhǎng)度為50~65 m;對(duì)礦房側(cè)幫穩(wěn)定性分析可知,當(dāng)?shù)V房高度高于35 m時(shí),最大允許暴露的長(zhǎng)度受礦房側(cè)幫形狀系數(shù)影響不大,最大允許暴露長(zhǎng)度為20~28 m。

    (3)按設(shè)計(jì)回采工序進(jìn)行數(shù)值模擬分析可知,-215 m、-230 m回采后對(duì)-200 m礦體擾動(dòng)效應(yīng)明顯大于原設(shè)計(jì)支護(hù)方案,原設(shè)計(jì)預(yù)控頂支護(hù)方案不滿足穩(wěn)定性要求。

    (4)在上述研究基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn)模擬試驗(yàn),提出改進(jìn)方案并進(jìn)行回采驗(yàn)證,取得較好效果,為下一步采礦方法的確定奠定基礎(chǔ)。

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