Ti/TiH2注射成形的催化脫脂及燒結(jié)工藝

姚尹城，邱耀弘，肖志瑜

Ti/TiH2注射成形的催化脫脂及燒結(jié)工藝

姚尹城1，邱耀弘2，肖志瑜1

(1. 華南理工大學(xué) 國家金屬材料近凈成形工程技術(shù)研究中心，廣州 510640；2. 廣東潮藝金屬實(shí)業(yè)有限公司，潮州 515632)

為解決鈦的加工難題和降低加工成本，利用價(jià)格低廉的TiH2粉與球形Ti粉混合，得到不同質(zhì)量配比的Ti/TiH2復(fù)合Ti粉，與聚甲醛基黏結(jié)劑混煉后研究金屬注射成形的催化脫脂以及燒結(jié)工藝。在催化脫脂工藝研究中，通過對(duì)比4組注射坯在不同脫脂溫度和時(shí)間下的脫脂率，確定最佳催化脫脂溫度為120 ℃，脫脂時(shí)間為5 h。在該條件下，4組注射坯脫脂率都超過85%，達(dá)到預(yù)期催化脫脂目標(biāo)。在燒結(jié)工藝研究中，通過研究了4組脫脂坯在不同燒結(jié)溫度下的收縮率、致密度和抗拉強(qiáng)度，確定最佳的燒結(jié)溫度為1 250 ℃。在1 250 ℃、2 h真空燒結(jié)的條件下，隨復(fù)合鈦粉中TiH2比例增加，燒結(jié)試樣綜合力學(xué)性能下降。其中Ti和TiH2質(zhì)量配比為4:1的燒結(jié)樣品綜合力學(xué)性能較好，抗拉強(qiáng)度為649 MPa、硬度為241 HV，伸長率為6.9%，且TiH2粉可以有效降低成本，具有很好的工業(yè)化應(yīng)用前景，對(duì)鈦和鈦合金的廣泛應(yīng)用具有重要意義。

金屬注射成形；鈦；氫化鈦；催化脫脂；燒結(jié)

鈦具有高比強(qiáng)度、良好的耐腐蝕性和生物相容性等優(yōu)點(diǎn)，在航天航空、醫(yī)療器械、軍事工業(yè)等眾多領(lǐng)域有非常好的應(yīng)用前景[1]。但是鈦比較活潑，在鑄造、鍛造、焊接等傳統(tǒng)制備工藝過程中，容易與碳、氫、氧、氮等雜質(zhì)元素發(fā)生反應(yīng)而導(dǎo)致零件的力學(xué)性能惡化；同時(shí)，鈦的切削性能差，加工成本高昂，限制了鈦及鈦合金的發(fā)展和應(yīng)用[2]。

金屬注射成形(metal injection molding，簡稱MIM)作為一種結(jié)合粉末冶金與塑料注射成形的近凈成形技術(shù)[3]，具有材料利用率高、設(shè)計(jì)自由度大、尺寸精度高等優(yōu)點(diǎn)[4?5]，可有效解決鈦的加工問題。MIM主要使用蠟基和聚甲醛基兩種黏結(jié)劑體系。早期MIM制鈦普遍使用蠟基黏結(jié)劑，采用“溶劑脫脂+熱脫脂”的方式脫脂[6]，在溶劑脫脂過程中有液相產(chǎn)生，導(dǎo)致保形性差，且脫脂速度慢，生產(chǎn)效率低，不適合批量生產(chǎn)。而聚甲醛基黏結(jié)劑采用“催化脫脂+熱脫脂”的方式，在催化脫脂階段大部分黏結(jié)劑直接變成氣體逸出，脫脂速度快且保形性好，適合批量生產(chǎn)[7]。

為保證喂料充填過程中的流動(dòng)性，用于注射成形的鈦粉普遍采用昂貴的細(xì)小球形粉末。為了降低成本，一些研究者提出用廉價(jià)的氫化鈦(TiH2)粉末代替球形鈦粉的實(shí)驗(yàn)思路。張小虎等[8]用TiH2粉和聚甲醛基黏結(jié)劑混合進(jìn)行注射成形，在1 300 ℃下真空燒結(jié)3 h，所得鈦制品的抗拉強(qiáng)度為325 MPa，延伸率為4.43%；CARRENO-MORELLI等[9]用TiH2粉和蠟基黏結(jié)劑混合進(jìn)行注射成形，在1 200 ℃、氬氣氣氛下燒結(jié)4 h，所得鈦制品的抗拉強(qiáng)度為650 MPa，伸長率為15%。但目前對(duì)Ti/TiH2聚甲醛基喂料注射成形的研究仍然很少。

為解決鈦?zhàn)⑸涑尚喂I(yè)化生產(chǎn)效率低和成本過高的問題，本文采用注射成形技術(shù)，通過將不同質(zhì)量比例的TiH2粉末混入球形鈦粉中，對(duì)聚甲醛基黏結(jié)劑的催化脫脂工藝進(jìn)行了探索；并研究燒結(jié)溫度和Ti/TiH2粉末配比對(duì)顯微組織與力學(xué)性能的影響。鈦制品的成本下降和生產(chǎn)效率提升，對(duì)于推動(dòng)鈦工業(yè)的發(fā)展，對(duì)鈦及鈦合金的廣泛應(yīng)用具有重要意義。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 原料

實(shí)驗(yàn)所用粉末的特性如表1所列，球形鈦粉與不規(guī)則形TiH2粉末的顯微形貌如圖1所示。采用4種質(zhì)量配比的Ti/TiH2復(fù)合粉進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。其中T0為純球形鈦粉，T1為10% TiH2粉與90%球形鈦粉混合，T2為20% TiH2粉與80%球形鈦粉混合，T3為30% TiH2粉與70%球形鈦粉混合。

表1 兩種鈦粉的主要特性

實(shí)驗(yàn)所用黏結(jié)劑的組分為聚甲醛(POM)、硬脂酸(SA)、乙烯基雙硬脂酰胺(EBS)、石蠟(PW)、乙烯?醋酸乙烯共聚物(EVA)、高密度聚乙烯(HDPE)、聚丙烯(PP)。具體質(zhì)量占比如表2所列。

1.2 樣品制備

本實(shí)驗(yàn)的粉末裝載量為56.4%(體積分?jǐn)?shù))。將Ti/ TiH2復(fù)合鈦粉和黏結(jié)劑按比例放入CF-1LQF氣氛保護(hù)密煉機(jī)中密煉，然后破碎成喂料，密煉溫度為170 ℃，時(shí)間為2 h。將喂料加入MIM-88注射機(jī)中成形拉伸試樣和方塊試樣(如圖2所示，左為拉伸試樣，右為方塊試樣)，注射溫度195 ℃、注射壓力9.5 MPa。將注射坯放入STZ-300L-G爐中，在硝酸氣氛下進(jìn)行催化脫脂，脫脂溫度分別為110、120和130 ℃，保溫時(shí)間分別為1、3、5和7 h。最后在ZSJ-40X40X120真空燒結(jié)爐中完成燒結(jié)，燒結(jié)溫度分別為1 150、1 200、1 250和1 300 ℃，保溫時(shí)間為2 h。

圖1 Ti與TiH2粉末的掃描電鏡照片

表2 黏結(jié)劑各組分質(zhì)量占比

圖2 注射坯、脫脂坯和燒結(jié)樣品對(duì)比圖

1.3 性能測試

使用電子天平稱量催化脫脂前后樣品的質(zhì)量，每組測量5個(gè)樣品，取平均值，計(jì)算催化脫脂率；使用游標(biāo)卡尺測量注射生坯和燒結(jié)樣品的尺寸，每組測量5個(gè)樣品，取平均值，計(jì)算收縮率；采用阿基米德排水法測量樣品實(shí)際密度，每組測量5個(gè)樣品，取平均值，計(jì)算實(shí)際密度與理論密度之比，得到燒結(jié)樣品的致密度；將燒結(jié)樣品進(jìn)行打磨拋光，用Kroll試劑腐蝕60 s，使用Leica DMI 5000金相顯微鏡觀察樣品的金相組織；使用LECO CS600碳硫測定儀及TC600氧氮測定儀測量粉末碳、氧含量；采用STA449 F3同步熱分析儀研究喂料各組分的分解溫度；采用D8 ADVANCE X射線衍射儀(XRD)進(jìn)行物相分析；使用DHV-1000Z 型顯微硬度測量儀來測試樣品的顯微硬度，每個(gè)樣品測試5個(gè)點(diǎn)，計(jì)算平均值；使用SUNS UTM5105電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，每組測試3個(gè)樣品，取平均值；使用Nova Nano 430場發(fā)射掃描電子顯微鏡觀察粉末、注射坯斷口、脫脂坯斷口、燒結(jié)樣品拉伸斷口的形貌。

2 結(jié)果與討論

2.1 催化脫脂率的影響因素

在催化脫脂工藝中，在120 ℃左右的酸性氣氛下，注射坯中的聚甲醛將會(huì)分解為甲醛氣體，從而完成脫脂[10]。以T2注射坯為例，探究脫脂溫度和脫脂時(shí)間對(duì)催化脫脂率的影響。由圖3(a)可知，催化脫脂率隨脫脂時(shí)間增加而升高，但在5 h后基本不再增加；脫脂速率隨脫脂時(shí)間增加而逐漸降低。這是因?yàn)樵诿撝捌冢⑸渑髋c硝酸氣體的接觸面積較大，分解產(chǎn)物擴(kuò)散的阻力小，因此脫脂速率較大。隨著脫脂反應(yīng)的進(jìn)行，注射坯與硝酸氣體的接觸面積減小，分解產(chǎn)物擴(kuò)散的阻力增大，因而脫脂速率降低[11]。相同脫脂時(shí)間下，脫脂速率隨溫度升高而提高。主要原因是升高溫度提高了POM在酸性氣氛下解聚反應(yīng)的速率，從而提高脫脂速率[12]。當(dāng)溫度過低時(shí)，解聚反應(yīng)的速率較低，脫脂速率降低。當(dāng)催化溫度過高時(shí)，一方面注射坯會(huì)出現(xiàn)部分軟化變形；另一方面會(huì)導(dǎo)致反應(yīng)速率過大，生成的甲醛氣體來不及逸出，易造成脫脂坯內(nèi)部產(chǎn)生缺陷。因此最佳的脫脂溫度為120 ℃，時(shí)間為5 h。圖3(b)為120 ℃下，T0～T3四組注射坯催化脫脂率與時(shí)間的關(guān)系圖。從圖中可以看出，POM占黏結(jié)劑的質(zhì)量比為82%，而最終的脫脂率要大于此數(shù)值，這是因?yàn)樵?20 ℃左右的催化脫脂過程中，低熔點(diǎn)的組分(如PW、SA、EBS，共占黏結(jié)劑質(zhì)量的4%)也會(huì)一起被脫除。隨TiH2粉比例提高，注射坯的脫脂速率降低，最終的脫脂率都在85%以上，基本完成脫脂目標(biāo)。脫脂速率下降是因?yàn)門iH2粉末形狀不規(guī)則(見圖1)，表面比球形鈦粉更粗糙，在催化脫脂過程會(huì)阻礙脫脂，造成脫脂速率變慢。因此隨TiH2粉比例提高，脫脂速率下降。

圖3 催化脫脂率

(a) The debinding rate of the T2 injection blanks at different temperatures and time; (b) Relationship among the debinding rate of injection blanks and time at 120 ℃

催化脫脂工藝將黏結(jié)劑中的POM和其他低熔點(diǎn)組分脫除后，會(huì)形成連通的孔洞。此時(shí)殘留的HDPE、PP等少量耐酸的骨架劑起到支撐作用，維持脫脂坯的形狀，這些組分將在后續(xù)的燒結(jié)工藝中脫除。圖4為T2注射坯脫脂前后斷口的掃描電鏡照片。從圖4(a)可以看到，注射坯中的黏結(jié)劑均勻地包裹著粉末，同時(shí)填充粉末的間隙。從圖4(b)可以看出，經(jīng)過催化脫脂后，絕大多數(shù)的黏結(jié)劑已經(jīng)被脫除，脫脂坯中只殘留黏結(jié)著粉末的少量骨架劑，保持脫脂坯的形狀。

2.2 熱脫脂及燒結(jié)工藝的制定

圖5為T2喂料在氬氣中加熱的TG/DSC曲線。從圖中可以看出，該喂料的DSC曲線存在幾個(gè)明顯的吸熱峰。第一個(gè)吸熱峰出現(xiàn)在168.4 ℃，代表黏結(jié)劑各組分共熔后的熔點(diǎn)；該熔點(diǎn)低于主要組分POM的熔點(diǎn)，主要原因是黏結(jié)劑各組分相互溶解后降低了高熔點(diǎn)組分(POM等)的結(jié)晶性能。第二個(gè)吸熱峰出現(xiàn)在377.4 ℃，是黏結(jié)劑分解產(chǎn)生的吸熱峰，對(duì)應(yīng)TG曲線的質(zhì)量損失部分。后面幾個(gè)較為平緩的吸熱峰對(duì)應(yīng)TiH2的脫氫過程，從450～750 ℃，TiH2首先發(fā)生部分脫氫，生成TiH(0.7＜＜1.1)，其結(jié)構(gòu)由面心立方變?yōu)門iH的六方結(jié)構(gòu)；TiH繼續(xù)脫氫，最后變成密排六方結(jié)構(gòu)的α-Ti[13?14]。由于TiH2的總量較少，因此脫氫量較少，吸熱峰較為平緩。從TG曲線可以看出，黏結(jié)劑質(zhì)量損失分兩個(gè)階段：1) 206～409.4 ℃階段，主要是POM等低熔點(diǎn)組元的分解揮發(fā)，質(zhì)量減少16.55%；2) 409.4～483.4 ℃階段，主要是PP、HDPE等高熔點(diǎn)組元的分解揮發(fā)，質(zhì)量減少2.5%。兩次質(zhì)量共減少19.05%，與理論質(zhì)量損失率19%一致，由此可知483.4 ℃后黏結(jié)劑基本脫除完畢。根據(jù)以上的分析制定熱脫脂及燒結(jié)工藝，在300 ℃保溫1 h，脫除催化脫脂階段可能未脫去的黏結(jié)劑；600 ℃保溫1 h，脫除維持形狀的骨架劑，并進(jìn)行脫氫；750 ℃保溫0.5 h，將氫全部脫除；在1 000 ℃保溫0.5 h，防止樣品開裂；最后在指定燒結(jié)溫度完成燒結(jié)。在本次燒結(jié)實(shí)驗(yàn)中，燒結(jié)溫度分別為1 150、1 200、1 250和1 300 ℃，保溫時(shí)間為2 h。以1 250 ℃為例，熱脫脂及燒結(jié)工藝如圖6所示。

圖4 T2注射坯催化脫脂前后的SEM圖

圖5 T2喂料的TG/DSC曲線

圖6 熱脫脂及燒結(jié)工藝圖(1 250 ℃)

2.3 收縮率與致密度

從圖2注射坯、脫脂坯和燒結(jié)樣品對(duì)比圖可以看出，注射坯經(jīng)過催化脫脂后，尺寸基本不發(fā)生變化，而脫脂坯燒結(jié)后，尺寸出現(xiàn)了大幅度的收縮。4組燒結(jié)樣品在不同燒結(jié)溫度下的收縮率和致密度分別如圖7(a)和7(b)所示。從圖中可以看出，在1 150～1 250 ℃下，隨燒結(jié)溫度升高，樣品收縮率和致密度提高；1 250 ℃和1 300 ℃下燒結(jié)樣品的收縮率、致密度相近。這是因?yàn)樵? 150～1 250 ℃階段，隨燒結(jié)溫度升高，原子擴(kuò)散能力提高，樣品為孔隙減少，從而更加致密；當(dāng)溫度超過1 250 ℃后，燒結(jié)溫度對(duì)樣品致密的作用很小，所以在1 250 ℃與1 300 ℃下燒結(jié)的收縮率和致密度相近。

此外，在4組復(fù)合鈦粉的燒結(jié)樣品中，隨TiH2比例提高，燒結(jié)樣品的收縮率和致密度提高。在1 250 ℃燒結(jié)時(shí)，T3燒結(jié)樣品收縮率和致密度最大，分別為43.23%和98.33%；T0燒結(jié)樣品收縮率和致密度最小，分別為40.26%和97.13%。這是由于往球形鈦粉加入不規(guī)則形狀的TiH2粉后，粉末之間的間隙減少，注射坯密度提高，最后的燒結(jié)樣品密度也隨之提高；同時(shí)由于TiH2的分解，H原子脫除，降低了Ti-Ti鍵的結(jié)合力，大幅提高原子擴(kuò)散速率，從而提升鈦的燒結(jié)活性，使燒結(jié)樣品的致密度提高[15]。

2.4 力學(xué)性能及顯微組織

在不同溫度燒結(jié)的4組樣品的抗拉強(qiáng)度如圖8所示。由圖可知，在同一溫度，T0的抗拉強(qiáng)度最高；TiH2比例越高，燒結(jié)樣品的抗拉強(qiáng)度越低。T0、T1、T2和T3樣品在1 250 ℃達(dá)到抗拉強(qiáng)度的最大值，分別為732、669、649和617 MPa。當(dāng)溫度低于1 250 ℃時(shí)，隨燒結(jié)溫度提高，致密度提高，樣品的內(nèi)部缺陷減少，抗拉強(qiáng)度提高?？估瓘?qiáng)度和致密度的最大值均在1 250 ℃出現(xiàn)。當(dāng)溫度高于1 250 ℃時(shí)，反而容易讓晶粒變得粗大或發(fā)生過燒，降低力學(xué)性能與致密度不再增加。所以最佳的燒結(jié)溫度是1 250 ℃。

圖7 燒結(jié)樣品的收縮率和致密度

圖8 4組樣品在不同溫度燒結(jié)的抗拉強(qiáng)度

圖9所示為4組樣品在1 250 ℃燒結(jié)的金相組織照片。從圖9中可以看出，4組燒結(jié)樣品均由α-Ti相和孔隙組成。總體來看，孔隙基本為圓孔，主要分布在晶粒內(nèi)部，晶界上的孔隙很少，對(duì)力學(xué)性能影響較小。隨TiH2比例提高，燒結(jié)樣品的孔隙逐漸減少，致密度提高，與圖7(b)致密度的變化相符。T0的金相組織由等軸和板條狀的α-Ti組成，T1、T2和T3均由等軸的α-Ti組成。隨TiH2比例提高，燒結(jié)樣品的晶粒尺寸逐漸增大。圖10所示為4組樣品在1 250 ℃燒結(jié)的XRD圖譜。從圖中可以看出，4組燒結(jié)樣品只有α-Ti相，沒有其它相存在，說明T1、T2和T3中添加的TiH2已經(jīng)完全分解。

表3為4組1 250 ℃燒結(jié)樣品的力學(xué)性能和雜質(zhì)含量。從表中可以看出，隨TiH2比例提高，燒結(jié)樣品的抗拉強(qiáng)度和伸長率降低。T0樣品的綜合力學(xué)性能最好，抗拉強(qiáng)度達(dá)到732 MPa，硬度為274 HV，伸長率為9.7%。這是因?yàn)門0等軸和板條狀的α-Ti相交錯(cuò)排列，增加了相界面和抵抗變形的能力；且T0樣品晶粒較細(xì)，晶界數(shù)量較多，產(chǎn)生“細(xì)晶強(qiáng)化”，提高了變形抗力，因此樣品抗拉強(qiáng)度得到提高。同時(shí)樣品的雜質(zhì)較少，所以伸長率也較高。T1、T2樣品綜合力學(xué)性能比T0差，抗拉強(qiáng)度分別為669 MPa和649 MPa，硬度分別為259 HV和241 HV，伸長率分別為7.4%、6.9%；T3樣品致密度最高，但是其綜合力學(xué)性能最差，抗拉強(qiáng)度為617 MPa，硬度為225 HV，伸長率只有4.8%。這是因?yàn)門3的晶粒較為粗大，導(dǎo)致晶界數(shù)量少，抵抗塑性變形的能力下降，因此抗拉強(qiáng)度最低；同時(shí)由于碳、氧雜質(zhì)含量較高，對(duì)塑性有較大損害[16]，因此伸長率下降。

2.5 斷口形貌分析

圖11所示為1 250 ℃燒結(jié)的4組樣品的拉伸斷口SEM形貌。由圖可知，T0樣品斷口以韌窩為主，如圖11(a)所示。這是因?yàn)門0樣品晶粒尺寸較小，雜質(zhì)含量少，綜合力學(xué)性能較好，斷裂方式主要為塑性斷裂。T1、T2、T3斷口同時(shí)呈現(xiàn)塑性斷裂和脆性斷裂的特征，如圖11(b)、11(c)、11(d)所示。這是由樣品晶粒內(nèi)部的雜質(zhì)分布不均勻造成的；雜質(zhì)含量高的區(qū)域容易發(fā)生應(yīng)力集中，導(dǎo)致微裂紋萌生和擴(kuò)展，最后發(fā)生脆性斷裂，形成以“河流花樣”為主的特征；雜質(zhì)含量低的區(qū)域則呈現(xiàn)出以韌窩為主的塑性斷裂特征。T1、T2碳、氧雜質(zhì)含量不高，斷口形貌以韌窩居多，“河流花樣”稍少；T3雜質(zhì)含量最高，斷口形貌以“河流花樣”居多，韌窩較少。這也與表3的力學(xué)性能相符。

圖9 4組樣品在1 250 ℃燒結(jié)的金相照片

(a) T0; (b) T1; (c) T2; (d) T3

圖10 4組樣品在1 250 ℃燒結(jié)的XRD圖譜

表3 4組樣品在1 250 ℃燒結(jié)的力學(xué)性能和雜質(zhì)含量

3 結(jié)論

1) 最佳的催化脫脂溫度為120 ℃，時(shí)間為5 h。在此條件下，4組注射坯脫脂率均為85%以上，達(dá)到預(yù)期脫脂目標(biāo)。脫脂過程中，T0、T1、T2、T3注射坯脫脂速率遞減。

2) 最佳的燒結(jié)溫度為1 250 ℃。在1 250 ℃/2 h真空燒結(jié)條件下，T0燒結(jié)樣品綜合力學(xué)性能最好，抗拉強(qiáng)度為732 MPa，硬度為274 HV，伸長率為9.7%；T1樣品抗拉強(qiáng)度為669 MPa、硬度為259 HV，伸長率為7.4%；T2樣品抗拉強(qiáng)度為649 MPa、硬度為241 HV，伸長率為6.9%；T3樣品綜合力學(xué)性能最差，抗拉強(qiáng)度為617 MPa，硬度為225 HV，伸長率只有4.8%。

3) 隨著樣品中TiH2比例提高，燒結(jié)樣品的綜合力學(xué)性能下降。T0 樣品性能最好，T1、T2樣品性能比T0稍差，T3樣品成本最低，但伸長率差。從性能和成本考慮，其中Ti和TiH2質(zhì)量配比為4:1的燒結(jié)樣品可以有效降低成本，具有良好的工業(yè)化應(yīng)用前景，對(duì)鈦和鈦合金的廣泛應(yīng)用具有重大意義。

圖11 1 250 ℃燒結(jié)的4組樣品的拉伸斷口SEM照片

(a) T0; (b) T1; (c) T2; (d) T3

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Catalytic debinding and sintering process of metal injection molding used by Ti/TiH2

YAO Yincheng1, QIU Yaohong2, XIAO Zhiyu1

(1. National Engineering Research Center of Near-Net-Shape Forming for Metallic Materials, South China University of Technology, Guangzhou 510640, China; 2. Guangdong Chaoyi Metal Industry Co., Ltd., Chaozhou 515632, China)

In order to solve the problem of titanium processing and reduce the processing cost, cheap TiH2powders were mixed with spherical titanium powders with different mass proportions to form Ti/TiH2composite titanium powders, which were mixed with polyoxymethylene-based binder for catalytic debiuding and sintering process of metal injection molding. In the research of catalytic debinding process, by comparing the debinding rate of the four groups of injection blanks at different debinding temperatures and time, it was determined that the optimal catalytic debinding temperature was 120 ℃ and the best debinding time was 5 hours. Under these conditions, the debinding rate of the four groups of injection blanks all exceeded 85%, reaching the expected catalytic debinding target. In the sintering process research, the shrinkage, density and tensile strength of the four groups of debinding blanks at different sintering temperatures were studied, and the optimal sintering temperature was 1 250 ℃. Under the sintering condition of 1 250 ℃ for 2 h, with the increase of the proportion of TiH2, the comprehensive mechanical properties of the sintered samples decrease. The sintered sample with Ti and TiH2mass proportions of 4:1 has good comprehensive mechanical properties, with a tensile strength of 649 MPa, a hardness of 241 HV, and an elongation of 6.9%. The TiH2powder can effectively reduce costs, and has a good industrial application prospect. It is of great significance to the wide application of titanium and titanium alloys.

metal injection molding; titanium; titanium hydride; catalytic debinding; sintering

TF124.5

A

1673-0224(2021)04-355-08

廣東省科技項(xiàng)目(2014B010129003)

2021?04?14；

2021?06?09

肖志瑜，教授，博士。電話：020-87110099；E-mail: zhyxiao@scut.edu.cn

(編輯 譚彥妮)