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    冰箱管翅式蒸發(fā)器應(yīng)用研究

    2021-08-20 01:49:22李偉李小紅王一鳴高志謙逯兆棟
    家電科技 2021年4期
    關(guān)鍵詞:翅片管徑蒸發(fā)器

    李偉 李小紅 王一鳴 高志謙 逯兆棟

    1.美的冰箱事業(yè)部 安徽合肥 230601;2.河南新科隆電器有限公司 河南新鄉(xiāng) 453002

    1 引言

    現(xiàn)階段,冰箱已經(jīng)是用戶家中不可或缺的電器之一,給用戶的烹飪和休閑生活帶來了很大便利。除了滿足人們?nèi)粘κ称繁ur儲(chǔ)存和快速冷卻的功能外,冰箱還附帶了越來越多的屬性不斷滿足人們更多的需求,如制冰、干濕分儲(chǔ)、解凍等等,但究其根本,其最主要的功能還是制冷并保存食物。目前市場上冰箱的制冷類型多種多樣,如蒸氣壓縮制冷、半導(dǎo)體制冷、磁制冷、相變儲(chǔ)冷類等,但超過90%以上的冰箱制冷類型還是采用蒸汽壓縮式的制冷系統(tǒng)。其主要的4個(gè)工作流程:壓縮、冷凝、節(jié)流和蒸發(fā),分別由冰箱內(nèi)的壓縮機(jī)、冷凝器、毛細(xì)管和蒸發(fā)器4個(gè)部件輔助來實(shí)現(xiàn),達(dá)到持續(xù)輸出冷量對物品進(jìn)行冷卻的目的。其中蒸發(fā)器是整個(gè)制冷系統(tǒng)中承載制冷劑和間室進(jìn)行換熱的媒介。

    2 冰箱用蒸發(fā)器

    縱觀冰箱的發(fā)展歷程,從換熱類型角度來看,基本是沿著直冷到風(fēng)冷的路線發(fā)展。直冷的優(yōu)點(diǎn)是控制簡單,故障率少,相對于風(fēng)冷保濕較好;但不足在于間室溫度均勻性比風(fēng)冷差,且需要人為干預(yù)才能進(jìn)行化霜。而風(fēng)冷的優(yōu)點(diǎn)在于可以經(jīng)由送風(fēng)較容易地實(shí)現(xiàn)多溫區(qū),間室的溫度均勻性控制較好,除霜也可以自動(dòng)控制;但不足之處也很明顯,冰箱的開放空間容易風(fēng)干,盡管現(xiàn)階段冰箱也有各種保濕手段,但大多不外乎是制造密封空間,避免送風(fēng)直接吹掃或采用輔助加濕的方式;另外風(fēng)冷的輔助制冷部件較多,故障率也大大增加。雖然現(xiàn)在已有結(jié)合兩者優(yōu)勢的風(fēng)直冷冰箱,但種類和數(shù)量還較少,可以預(yù)測在今后一定時(shí)間內(nèi),市場主流還是向風(fēng)冷冰箱發(fā)展。與之對應(yīng),冰箱蒸發(fā)器從早期的光管纏膽、板管貼敷、吹脹板、絲管,發(fā)展到現(xiàn)在的管翅式,在滿足其功能要求的基礎(chǔ)上,蒸發(fā)器始終遵循的發(fā)展邏輯就是:成本低廉、質(zhì)量可靠、換熱優(yōu)良。

    對于風(fēng)冷冰箱蒸發(fā)器類型,雖然一直有一些新類型換熱器在研究,如微通道[1]、熱管等,但都還因?yàn)榇嬖诓糠謫栴}(結(jié)霜、化霜等)未達(dá)到可應(yīng)用階段,所以現(xiàn)階段主要還是以管翅式為代表??紤]到冰箱的運(yùn)行工況,冷凍間室制冷到-18℃,穩(wěn)定后的蒸發(fā)器工作溫度一般在-23℃左右,此工況下,間室空氣中含有的水分在循環(huán)過程中極易凝結(jié)到蒸發(fā)器、間室、風(fēng)道的表面。所以冰箱的結(jié)構(gòu)在設(shè)計(jì)時(shí),除了滿足功能結(jié)構(gòu)需要外,這些表面都要求盡量平整光滑,以便結(jié)霜和化霜時(shí)融霜水可以順暢地排走,避免堆積引起的各種不良情況。因此,冰箱管翅式蒸發(fā)器的翅片一般都設(shè)計(jì)為光滑平片類型,雖然平片對換熱而言不是最佳方案,但綜合考慮性能和使用可靠性,卻是現(xiàn)階段比較好的選擇。

    現(xiàn)有冰箱管翅式蒸發(fā)器常用的類型為斜排(如圖1右)和直排(如圖1中)。對比兩者的優(yōu)缺點(diǎn):斜排的制作工藝較為簡單,翅片面積大,排水較為順暢,相同高度尺寸內(nèi)排布的換熱管排數(shù)相比直排多,管路中間無焊接點(diǎn),可靠性較高;而它的不足在于管翅之間的接觸非全包形式,兩者之間的換熱有一定損失。相較而言,直排的管翅接觸換熱較好,但不足在于制作工藝相對復(fù)雜,且管排列數(shù)大于2列時(shí),中間至少有1個(gè)連接焊點(diǎn),密封可靠性降低;另外和斜排相比,相同管排數(shù)占用高度尺寸更大。

    基于以上兩種管翅式蒸發(fā)器類型的優(yōu)缺點(diǎn),現(xiàn)在行業(yè)內(nèi),還設(shè)計(jì)出了一種斜脹類型的管翅蒸發(fā)器(如圖1左)。其采用類似斜排的縱向管排傾斜方式,減小高度方向上管排占用尺寸,同時(shí)采用類似直排管翅之間為全包形式,用于提升兩者接觸換熱。

    圖1 斜脹(左)/直排(中)/斜排(右)管翅式蒸發(fā)器

    此外,近年來參考空調(diào)行業(yè)換熱器對管徑逐漸減小的研究[2,3],各大冰箱換熱器生產(chǎn)廠家也推出了小管徑換熱器,相較于現(xiàn)階段普遍采用的8 mm管蒸發(fā)器,將管徑減小到6.35 mm。雖然現(xiàn)在冰箱廠家大批量的應(yīng)用還較少,但如果在性能上可以匹配合格,考慮到充注量和材料的減少的優(yōu)勢,在后續(xù)會(huì)有很大的應(yīng)用前景。

    同時(shí),在國外市場上,還有一種螺旋針刺式的蒸發(fā)器在使用,其結(jié)構(gòu)是在管上螺旋纏繞毛刷狀針型翅片,因環(huán)繞的異型毛刷狀翅片有很強(qiáng)的擾動(dòng)性,從而換熱效率相比片狀翅片更高,但相對這種類型的翅片也更容易結(jié)霜,還需要根據(jù)實(shí)際使用情況進(jìn)行評估。

    綜上,現(xiàn)有冰箱管翅式蒸發(fā)器種類較多,且上述類型的管翅式蒸發(fā)器都在被設(shè)計(jì)人員使用,但現(xiàn)階段基本就是憑借工程師各自經(jīng)驗(yàn)和習(xí)慣選用,究竟孰優(yōu)孰劣暫時(shí)都沒有人能準(zhǔn)確的回答?;诖耍疚膶ΜF(xiàn)階段國內(nèi)冰箱市場上在使用和有一定應(yīng)用前景的管翅式蒸發(fā)器進(jìn)行比較,從工藝、成本、性能(單體仿真單體換熱量測試和整機(jī)測試)、使用可靠性方面,分析各個(gè)類型蒸發(fā)器的特點(diǎn),以及在現(xiàn)階段應(yīng)用還存在的問題,給出驗(yàn)證后的結(jié)論,為后續(xù)冰箱蒸發(fā)器的選型應(yīng)用提供參考。

    3 蒸發(fā)器應(yīng)用對比

    3.1 方案設(shè)計(jì)

    基于上述冰箱行業(yè)內(nèi)在用管翅式蒸發(fā)器的類型,本文選取斜排、直排、斜脹和小管徑四種類型的蒸發(fā)器進(jìn)行對比。所選的四種蒸發(fā)器方案分別基于我司一款351 L風(fēng)冷冷藏箱和一款241 L風(fēng)冷冷凍箱進(jìn)行設(shè)計(jì)驗(yàn)證。同時(shí),為了在相同管徑下對不同類型蒸發(fā)器進(jìn)行對比,對小管徑方案除了直排方案外,增加斜脹方案同步進(jìn)行對比,共計(jì)五種方案,具體設(shè)計(jì)參數(shù)如圖2、表1所示。

    表1 兩個(gè)型號(hào)五種方案設(shè)計(jì)參數(shù)

    圖2 兩個(gè)型號(hào)五種方案圖示(上方為型號(hào)BC351,下方為型號(hào)BD241)

    方案設(shè)計(jì)時(shí)為了減小干擾因素,在保證安裝的同時(shí),所設(shè)計(jì)的各個(gè)類型蒸發(fā)器方案外形尺寸相近,要求寬度、厚度尺寸相同,高度尺寸可做部分調(diào)整。其中型號(hào)BC351因蒸發(fā)器縱向僅有6排管,主體部分高度114.3 mm,為保證足夠的除濕能力,要求在后續(xù)方案設(shè)計(jì)中,高度相差在±5 mm以內(nèi);型號(hào)BD240蒸發(fā)器縱向有16排管,主體部分高度480 mm,因原機(jī)為直排,每排管之間的距離為30 mm,而考慮到現(xiàn)有行業(yè)內(nèi)斜排、斜脹類型模具,每排管之間的尺寸相比直排減小。因此在設(shè)計(jì)方案時(shí),如果為了保證高度接近原機(jī)尺寸勢必會(huì)增加較多的管排數(shù),相應(yīng)管材成本增加較多,故此型號(hào)在后續(xù)設(shè)計(jì)方案中允許減小主體部分高度,但減小高度尺寸不大于30%。此外,在樣件制作時(shí),所設(shè)計(jì)的方案均是和蒸發(fā)器制作廠家溝通,均有現(xiàn)成模具可以加工制作,且已在市場上使用。同時(shí),為了避免不同工藝影響性能,所有方案中,對性能有影響的脹管工藝相同,且均使用同一臺(tái)制造設(shè)備制作,進(jìn)一步減小誤差。

    3.2 工藝對比

    因本文設(shè)計(jì)的五種方案實(shí)際工藝步驟不受管徑影響,故僅需對比斜脹、直排和斜排的工藝即可,具體工藝如圖3所示。為了直觀對比,工藝是基于三種類型蒸發(fā)器相同的管排數(shù)和包接管排布。工藝流程中虛線框處沒有實(shí)際工藝步驟,后道相同的工藝在底部用線框標(biāo)明。

    圖3 斜脹/直排/斜排管翅式蒸發(fā)器加工工藝對比

    通過對比,從工藝步驟數(shù)量上,斜脹類型管翅式蒸發(fā)器的工藝步驟最多,直排類型次之,斜排最少;在工藝的難易程度方面,斜排類型是校直、下料和彎管一道成型,且先管路成型再整體脹管的方式,相比直排、斜脹更加簡單,但對加工設(shè)備的依賴程度較高;而考慮現(xiàn)階段的工藝成熟度,直排、斜排類型的成熟度和自動(dòng)化程度較高,而斜脹類型因?yàn)槌崞姆菍ΨQ性,在排片工藝步驟處相比較復(fù)雜,后續(xù)還需要對設(shè)備和工藝?yán)^續(xù)進(jìn)行優(yōu)化。

    另外,對于較小管徑的管翅式蒸發(fā)器,雖然管徑減小后和現(xiàn)有工藝步驟相同,但部分工藝如彎管、脹管的難度會(huì)有一定程度提升,對實(shí)際生產(chǎn)的加工效率有一定影響。

    3.3 成本對比

    在成本方面,為了直觀對比,本文僅對比每種方案差異部分的成本變化。對比項(xiàng)包括因不同類型蒸發(fā)器方案使用材料不同、制作工藝不同引起的差異項(xiàng),其余未計(jì)入。各方案差異成本對比如表2所示。

    表2 兩個(gè)型號(hào)五種方案差異成本對比

    經(jīng)對比,差異材料成本方面:對于同一管徑蒸發(fā)器,對比型號(hào)BC351的方案一、方案二和方案三,材料差異成本直接和管排數(shù)的多少成正比;進(jìn)一步對比型號(hào)BD241的方案一、方案二和方案三,材料差異成本直接和外形尺寸的大小成正比;對于不同管徑蒸發(fā)器而言,將兩個(gè)型號(hào)的方案四、方案五和原機(jī)方案進(jìn)行對比,使用較小管徑材料成本明顯降低,BC351降低15.7%以上,BD241降低20.3%以上。

    差異工藝成本方面:對比兩個(gè)型號(hào)的方案一、方案二和方案三,斜排類型蒸發(fā)器的差異工藝成本最低,直排次之,斜脹最高(相比斜排,成本增加在8.5%以上),究其根本,和斜脹類型蒸發(fā)器工藝更復(fù)雜有很大關(guān)系。

    總計(jì)差異部分成本方面:對于型號(hào)BC351,總成本最低的為方案二直排類型,相比原機(jī)降低17.9%,接著是管徑較小的方案四和方案五,相比原機(jī)分別降低11.4%和9.5%,最高的是方案三斜脹類型,相比原機(jī)增加2%。進(jìn)一步對比可知BC351型號(hào)方案二直排類型管排數(shù)減小33.3%,材料降幅較大而工藝成本增加較少,故總成本降幅較大。對于型號(hào)BD241,總成本較低的是管徑較小的方案四和方案五,相比原機(jī)分別降低16.7%和15.8%,接著是方案三斜脹類型,相比原機(jī)降低12.7%,最高的是方案一斜排類型,相比原機(jī)上升5.6%。進(jìn)一步對比可知BD241型號(hào)方案一總成本較高是因?yàn)楣芘艛?shù)相比原機(jī)增加較多,從而導(dǎo)致總成本增幅較大。

    3.4 性能對此

    性能方面,本文是從單體仿真、單體換熱量測試和整機(jī)測試角度進(jìn)行了對此。

    3.4.1 單體仿真

    單體仿真部分采用軟件Coil Designer在給定相同的進(jìn)口空氣側(cè)和制冷劑側(cè)條件下,對以上方案進(jìn)行仿真模擬。因僅作對比,故管內(nèi)選用制冷工質(zhì)為水,在給定條件無相變發(fā)生。各方案的單體仿真結(jié)果如表3,主要的仿真步驟如圖4,給定的仿真計(jì)算條件如下:

    表3 兩個(gè)型號(hào)五種方案單體仿真對比

    圖4 單體仿真步驟

    (1)入口處空氣壓力0.1 Mpa,溫度25℃,空氣相對濕度50%,空氣流量50 m3/h;

    (2)管內(nèi)采用水工質(zhì),入口水壓力0.35 Mpa,溫度50℃,水流量60 L/h;

    (3)換熱器計(jì)算關(guān)聯(lián)式均選用Wang-Chi-Chang Plate Fin,其余參數(shù)采用默認(rèn)設(shè)置;

    (4)考慮到直排、斜脹類型蒸發(fā)器的換熱管和翅片之間采用全包接觸的形式,熱阻較小。故仿真時(shí),根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取管翅之間的接觸熱阻為0 m2·K/W,斜排類型蒸發(fā)器換熱管和翅片之間為非全包接觸的形式,根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取管翅之間的接觸熱阻為0.001 m2·K/W。

    經(jīng)對比,流阻方面:對比兩個(gè)型號(hào)的方案一、方案二和方案三,在同一管徑下,管排數(shù)和流阻的增加成正比;對比型號(hào)BC351的方案三和方案五,在相同管排數(shù)下,6.35 mm管流阻相比8 mm管類型蒸發(fā)器大幅增加,型號(hào)BC351增加2.7倍,型號(hào)BD241增加3.2倍。

    換熱量方面:在同一管徑下,對比兩個(gè)型號(hào)的方案一、方案二和方案三,就蒸發(fā)器的類型而言,在管排數(shù)相差不大情況下直排、斜脹類型蒸發(fā)器的換熱量優(yōu)于斜排類型(型號(hào)BC351提升5.4%以上,型號(hào)BD241提升9.58%以上);進(jìn)一步對比兩個(gè)型號(hào)的方案四和方案五,直排和斜脹類型兩者在相同尺寸、管排數(shù)時(shí),換熱量相差不超過3%;在同一蒸發(fā)器類型不同管徑下,對比兩個(gè)型號(hào)的方案二和方案四,方案三和方案五,采用較小管徑的蒸發(fā)器相比較大管徑換熱量均有提升。

    3.4.2 單體換熱量測試

    單體換熱量測試部分采用的換熱器測試臺(tái)進(jìn)行測試,測試臺(tái)基本原理為熱平衡法??紤]到制冷劑工質(zhì)換熱器單體測試臺(tái)的操作較為復(fù)雜且資源較少,故此部分測試采用的是水工質(zhì)的換熱器測試臺(tái)進(jìn)行。所選用的測試臺(tái)其工作量程為風(fēng)量10~250 m3/h,循環(huán)水量10~100 L/h,循環(huán)水溫30~80℃,換熱量測試范圍30~800 W。測試臺(tái)的所有儀表(包括流量計(jì)、各傳感器等)已經(jīng)過標(biāo)定合格,相關(guān)準(zhǔn)確度滿足:空氣干球溫度±0.1℃,水溫±0.1℃;測量空氣壓力的壓力變送器其準(zhǔn)確度在讀數(shù)值的1%范圍內(nèi);當(dāng)測量壓力小于100 Pa時(shí),最小分度為1 Pa;用于測量試驗(yàn)環(huán)境大氣壓的氣壓計(jì)其測定值準(zhǔn)確到100 Pa。空氣流量采用噴嘴測量,其測量方法符合JG/T 21-1999《空氣冷卻器與空氣加熱器性能試驗(yàn)方法》[4]的規(guī)定,并能保證所測的空氣流量準(zhǔn)確度不低于測定值的1%;測量水流量的液體流量計(jì)其準(zhǔn)確度不低于測定值的1%,滿足此次測試需求。

    測試前按照兩個(gè)型號(hào)的設(shè)計(jì)方案分別制作對應(yīng)樣件,如圖5所示。測試臺(tái)及其樣件安裝、操作控制界面如圖6所示,給定的測試條件如下:

    圖5 兩個(gè)型號(hào)五種方案樣件(上方為型號(hào)BC351,下方為型號(hào)BD241)

    圖6 單體換熱量測試臺(tái)

    (1)入口處空氣壓力0.1 Mpa,溫度25±0.3℃,空氣相對濕度(45±5)%,空氣流量選取三組分別為50、60、(70±0.3)m3/h;

    (2)管內(nèi)循環(huán)水量選擇(60±0.3)L/h,入口水溫(50±0.3)℃;

    (3)溫度、流量和壓力傳感器按照要求布置,各設(shè)置參數(shù)按照PID控制;

    (4)測試結(jié)果數(shù)據(jù)的取值,是在設(shè)置參數(shù)運(yùn)行穩(wěn)定后,各監(jiān)測點(diǎn)數(shù)據(jù)連續(xù)5 min波動(dòng)不超過±1%,且空氣側(cè)和水側(cè)換熱量相差不大于5%時(shí)程序自動(dòng)采集。

    各方案單體換熱量測試結(jié)果如圖7所示。通過對比,在同一管徑下,對比兩個(gè)型號(hào)的方案一、方案二和方案三,8 mm管直排類型的蒸發(fā)器單體換熱量在相同流量、不同風(fēng)量情況下均優(yōu)于斜排類型,和單體仿真結(jié)果相符,但斜脹的單體測試換熱量最小,相較單體仿真結(jié)果降低6%以上;進(jìn)一步對比兩個(gè)型號(hào)的方案四和方案五,同樣可以看出在三個(gè)不同風(fēng)量下6.35 mm管蒸發(fā)器斜脹類型蒸發(fā)器的單體換熱量也小于直排類型,相較單體的仿真結(jié)果降低13%以上。

    圖7 兩個(gè)型號(hào)五種方案單體換熱量測試對比(上方為型號(hào)BC351,下方為型號(hào)BD241)

    對于試驗(yàn)和仿真結(jié)果相差較大的現(xiàn)象,分析原因?yàn)椋阂虼舜沃谱鳂蛹榱藴p小工序?qū)蛹阅艿挠绊?,所有樣件方案的脹管工藝均采用同一種,考慮到在制作6.35 mm管徑內(nèi)徑較小,常用的8 mm管穿芯脹管方式較難實(shí)現(xiàn),故脹管工序采用的為液壓脹管工藝。雖然液壓脹管可以調(diào)節(jié)內(nèi)部流體壓力,但由于管材各點(diǎn)的受力情況有差異,為了保證良品率,液壓脹管的壓力不宜過大[5],相較穿芯脹管的方式,液壓脹管后管翅的接觸緊密程度相比機(jī)械脹管的方式有所降低;此外,對于斜脹類型蒸發(fā)器,雖然脹管本身采用的是和直排相同的工藝參數(shù),但在多頭彎管工藝后,需要再進(jìn)行扭斜工藝,此時(shí)靠近兩側(cè)彎頭處的管會(huì)發(fā)生旋轉(zhuǎn),而翅片僅是在左右方向上移動(dòng),導(dǎo)致?lián)Q熱管和翅片之間不可避免發(fā)生旋轉(zhuǎn)位移,造成管翅之間接觸松動(dòng),而因?yàn)檩^小管徑管翅之間接觸面積更小,松動(dòng)對換熱的影響會(huì)更大。接著檢查此次的測試樣件,發(fā)現(xiàn)從端板到寬度四分之一處的翅片,在手動(dòng)拉拽時(shí),翅片在管壁上明顯有一定晃動(dòng)現(xiàn)象,且有越靠近端板處越明顯的趨勢;分析正是由于這種管翅松動(dòng)情況的存在,管翅之間的接觸熱阻大幅增加,才導(dǎo)致蒸發(fā)器單體的換熱量變差。隨后按照單體測試結(jié)果的衰減程度重新校核仿真數(shù)據(jù),發(fā)現(xiàn)在對8 mm管斜脹類型蒸發(fā)器增加接觸熱阻為0.0019 m2·K/W,6.35 mm管增加接觸熱阻0.0031 m2·K/W時(shí),斜脹類型的單體仿真結(jié)果才可以和此次單體測試的結(jié)果相匹配??梢钥闯觯泵涱愋驼舭l(fā)器實(shí)際的制作質(zhì)量相較理論管翅接觸熱阻和直排相同的情況還存在一定差異,需要在生產(chǎn)工藝中進(jìn)一步優(yōu)化。

    而對于同一類型,對比兩個(gè)型號(hào)方案四和方案二,采用6.35 mm管徑的蒸發(fā)器的換熱量相比8 mm管徑蒸發(fā)器的換熱量有所提升,型號(hào)BC351提升6.49%以上,型號(hào)BD241提升4.39%,和單體仿真的結(jié)果相近。

    此外,綜合對比每個(gè)型號(hào)的方案一、方案二和方案四,可以看出在設(shè)計(jì)的這些方案中,換熱量最高均為方案四小管徑直排方案,相比原機(jī)方案,型號(hào)BC351提升17.46%,型號(hào)BD241提升4.39%。

    3.4.3 整機(jī)測試

    此部分兩個(gè)型號(hào)的測試方案是綜合上述各方案在成本,單體仿真、測試對比的結(jié)果,選取在成本和換熱量兩方面占優(yōu)勢的方案,最終篩選的兩個(gè)型號(hào)整機(jī)測試的方案分別為:BC351——方案一、方案二和方案四;BD241——方案二和方案四。

    整機(jī)測試是在標(biāo)準(zhǔn)焓差室實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行,所用設(shè)備的量程和精度符合GB/T 8059-2016標(biāo)準(zhǔn)要求。測試時(shí)每個(gè)型號(hào)驗(yàn)證的方案均在同一臺(tái)冰箱上,僅更換蒸發(fā)器進(jìn)行驗(yàn)證,以排除不同樣機(jī)引起的測試誤差。在每種類型蒸發(fā)器確定完合適的灌注量后分別進(jìn)行PD和耗電量實(shí)驗(yàn)的對比。PD實(shí)驗(yàn)可以對比出每種蒸發(fā)器的制冷速率和最大制冷能力,耗電量實(shí)驗(yàn)可以對比出每種蒸發(fā)器的使用能耗,兩個(gè)實(shí)驗(yàn)基本可以覆蓋蒸發(fā)器實(shí)際各工況正常使用情況。兩個(gè)型號(hào)各方案的現(xiàn)場測試照片如圖8所示,測試條件及結(jié)果如表4所示。

    圖8 BC351和BD241蒸發(fā)器方案整機(jī)測試

    經(jīng)測試,對比兩個(gè)型號(hào)的方案四和其余方案,冰箱的灌注量方面,6.35 mm管徑蒸發(fā)器方案相比8 mm管徑,會(huì)有一定程度減小,型號(hào)BC351減小3.4%,型號(hào)BD241減小15.1%;進(jìn)一步對比兩項(xiàng)試驗(yàn),6.35 mm管徑蒸發(fā)器方案相比8 mm管徑,PD實(shí)驗(yàn)6.35 mm管徑蒸發(fā)器的拉溫時(shí)間增加,增加幅度在1.3%~3.03%之間,而耗電量實(shí)驗(yàn)項(xiàng)6.35 mm管徑蒸發(fā)器占優(yōu),耗電量降低1.6%~2.64%,對于PD實(shí)驗(yàn)拉溫時(shí)間增加,分析可能的原因?yàn)椋狠^小的管徑在較大負(fù)荷工況時(shí)的冷量有一定程度衰減。

    此外,對比型號(hào)BC351的方案一和方案二,在此型號(hào)中直排類型的蒸發(fā)器方案不管PD還是耗電量實(shí)驗(yàn)均優(yōu)于斜排方案,PD拉溫時(shí)間優(yōu)化1.3%,耗電優(yōu)化0.99%。

    3.5 可靠性

    在使用可靠性方面,方案一、方案二和方案三因均采用現(xiàn)有常規(guī)8 mm管,除方案三新增一道扭斜工藝需再進(jìn)一步優(yōu)化外,其余工藝已應(yīng)用多年,其中存在的風(fēng)險(xiǎn)點(diǎn)基本已有應(yīng)對方案,故不再贅述。而對于方案四和方案五,可以總結(jié)為使用較小管徑蒸發(fā)器給冰箱的使用帶來的一些風(fēng)險(xiǎn),歸納主要有以下幾點(diǎn)需要加以關(guān)注:

    (1)使用較小管徑蒸發(fā)器,管內(nèi)流阻增加,導(dǎo)致系統(tǒng)壓比有一定程度增加,需關(guān)注對冰箱高、低電壓啟動(dòng)性能的影響;同時(shí)阻力的變化還會(huì)改變管內(nèi)流速,進(jìn)一步影響蒸發(fā)器運(yùn)行的噪音,需對整機(jī)運(yùn)行噪音進(jìn)行關(guān)注;

    (2)使用較小管徑蒸發(fā)器,第一次開機(jī)后制冷速率會(huì)有一定程度上的衰減,需關(guān)注標(biāo)準(zhǔn)限值的要求,針對此情況,通過適當(dāng)增大毛細(xì)管流量,經(jīng)驗(yàn)證確認(rèn)有一定改善,可以參考;

    (3)較小管徑蒸發(fā)器因?yàn)閮?nèi)表面積和體積的減小,對于使用同樣的壓縮機(jī),如制冷系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)的壓縮機(jī)潤滑油量相同,殘留的潤滑油可能對較小管徑蒸發(fā)器的換熱影響更大,后續(xù)需對此情況進(jìn)一步研究;

    (4)使用較小管徑蒸發(fā)器,為了在空間上占據(jù)優(yōu)勢,需要更小的彎管半徑及更高的工藝要求來實(shí)現(xiàn)。另外,常規(guī)如輕微幅度的磕碰、癟管、彎管處的變形等對較小管徑蒸發(fā)器的影響更大,因此,安裝前對外觀質(zhì)量的要求也更高。

    4 結(jié)論

    基于對以上兩個(gè)型號(hào)、不同管徑的五種類型蒸發(fā)器方案進(jìn)行理論分析及測試,可以得到以下結(jié)論:

    從工藝角度選擇:對于常規(guī)8 mm管徑翅片蒸發(fā)器,斜排的工藝步驟最少,加工更簡單,且現(xiàn)有工藝及設(shè)備成熟度也較好,其次是直排和斜脹;而對于較小管徑的6.35 mm蒸發(fā)器,管徑減小后雖然和現(xiàn)有工藝步驟相同,但部分同樣的工藝,如脹管、彎管等難度有一定程度提升,對加工效率會(huì)有一定影響,仍需提升;

    從成本角度選擇:對于同一管徑蒸發(fā)器而言,材料成本直接和管排數(shù)的多少、外形尺寸的大小成正比,所以使用較小管徑的翅片蒸發(fā)器材料成本更低;而對于同一管徑蒸發(fā)器,斜排類型蒸發(fā)器的工藝成本最低,直排次之,斜脹最高(究其根本,這和斜脹類型蒸發(fā)器工藝更復(fù)雜有關(guān));

    從單體性能角度選擇:對于同一管徑,在管排數(shù)相差不大情況下,直排和斜脹類型蒸發(fā)器仿真的換熱量均優(yōu)于斜排類型。但在單體測試對比時(shí),因斜脹類型換熱器樣件在實(shí)際制作過程中,因脹管后的扭斜工藝導(dǎo)致管翅之間松動(dòng)、接觸熱阻增大,使得換熱性能衰減,單體測試換熱量反而最小,導(dǎo)致仿真和實(shí)際測試換熱量不相符,所以在今后斜脹類型蒸發(fā)器的生產(chǎn)中需對這部分工藝再進(jìn)行優(yōu)化。而對比同一類型蒸發(fā)器,采用6.35 mm管徑的蒸發(fā)器相比8 mm管徑換熱量在單體仿真和單體測試的結(jié)果上均有提升;

    從整機(jī)應(yīng)用性能角度選擇:對于同一管徑,直排類型的蒸發(fā)器方案不管PD還是耗電量實(shí)驗(yàn)均優(yōu)于斜排方案;而對比不同管徑,6.35 mm管徑蒸發(fā)器相比8 mm管徑,冰箱的灌注量會(huì)有一定程度減??;PD實(shí)驗(yàn)項(xiàng),6.35 mm管徑蒸發(fā)器的拉溫時(shí)間有所增加,分析可能是由于較小的管徑在較大負(fù)荷工況時(shí)的冷量有一定程度衰減;而耗電量實(shí)驗(yàn)項(xiàng),6.35 mm管徑蒸發(fā)器相比8 mm管徑對整機(jī)的能耗有所改善。

    從可靠性角度選擇:對于同一管徑,考慮到工藝成熟度和復(fù)雜程度,斜排的可靠性最好,依次是直排和斜脹;而對比不同管徑,6.35 mm管徑相比8 mm管內(nèi)徑減小,對冰箱的啟動(dòng),運(yùn)行噪音,以及制冷系統(tǒng)內(nèi)潤滑油量對較小管徑系統(tǒng)運(yùn)行的影響等還有待進(jìn)一步研究。

    最后,雖然本文只對上述三個(gè)類型,總計(jì)五種管翅式蒸發(fā)器進(jìn)行比較,但并不限定今后冰箱用管翅類型蒸發(fā)器只有以上幾種類型。隨著技術(shù)的進(jìn)步及借鑒行業(yè)內(nèi)其他類型換熱器的發(fā)展,后續(xù)冰箱用管翅式蒸發(fā)器也可更多地嘗試從翅片端進(jìn)行優(yōu)化,搭配現(xiàn)有涂層、材料技術(shù)的研究,進(jìn)一步改善翅片的親水、疏水性,提高翅片的傳熱效率,從而使用更高效的異型翅片,如開縫、開窗、縱向渦等翅片類型,實(shí)現(xiàn)換熱效率和成本的最優(yōu)解。

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