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    磁懸浮轉(zhuǎn)子初始狀態(tài)對跌落至應(yīng)急軸承的影響

    2021-07-25 15:47:22芳,龔高,李欣,梁
    機(jī)電工程技術(shù) 2021年6期
    關(guān)鍵詞:渦動不平軸心

    張 芳,龔 高,李 欣,梁 豪

    (1.空調(diào)設(shè)備及系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能國家重點(diǎn)實驗室,廣東 珠海 519070;

    2.廣東省高速節(jié)能電機(jī)系統(tǒng)企業(yè)重點(diǎn)實驗室,廣東 珠海 519070;3.珠海格力電器股份有限公司,廣東 珠海 519070)

    0 引言

    磁軸承是一類控制轉(zhuǎn)子懸浮狀態(tài)下高速平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)的電流勵磁裝置,其相比傳統(tǒng)滾動軸承具有無摩擦、無磨損、無潤滑等優(yōu)勢,已廣泛應(yīng)用于離心壓縮機(jī)、透平機(jī)、飛輪、空壓機(jī)等領(lǐng)域[1]。然而磁軸承受限于其勵磁電流,常因掉電或過載等因素導(dǎo)致轉(zhuǎn)子失穩(wěn)跌落,存在安全隱患,因而應(yīng)急軸承是磁懸浮系統(tǒng)中必不可少的一部分,其主要起支承、應(yīng)急、防護(hù)的作用,極大地提高了磁懸浮系統(tǒng)的安全裕度[2]。

    目前國內(nèi)外關(guān)于磁懸浮系統(tǒng)結(jié)構(gòu)參數(shù)的分析已相對完善成熟,但分析轉(zhuǎn)子跌落前初始姿態(tài)對跌落后動態(tài)響應(yīng)的文獻(xiàn)相對較少,因此,本文通過擬靜力學(xué)方法建立轉(zhuǎn)子跌落模型,研究跌落前轉(zhuǎn)子的初始狀態(tài)對沖擊響應(yīng)的影響,分析其軸心軌跡和碰撞力的變化趨勢,對后續(xù)的跌落試驗和軸承性能評估具有一定的參考意義。

    1 轉(zhuǎn)子跌落動力學(xué)模型

    本文所采用的磁懸浮轉(zhuǎn)子系統(tǒng)包括電機(jī)組件、電磁軸承組件及應(yīng)急軸承。在轉(zhuǎn)子中心建立x-y-z坐標(biāo)系,如圖1所示,電磁軸承及應(yīng)急軸承均布在電機(jī)轉(zhuǎn)子兩端,結(jié)構(gòu)對稱,因而可取其一半簡化分析。

    圖1 磁懸浮轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)

    當(dāng)磁懸浮軸承正常工作時,轉(zhuǎn)子處于懸浮狀態(tài)穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn),此時轉(zhuǎn)子受電磁軸承的支承力Fm、不平衡量引起的離心力Fe、重力G作用,如圖2所示。此時轉(zhuǎn)子動力學(xué)方程為:

    圖2 轉(zhuǎn)子動力學(xué)模型

    式中:x為轉(zhuǎn)子形心在水平面的坐標(biāo);y為轉(zhuǎn)子形心在豎直面的坐標(biāo);mr為轉(zhuǎn)子質(zhì)量;Jr為轉(zhuǎn)子繞z軸的轉(zhuǎn)動慣量;β為初始不平衡量相位;ω為轉(zhuǎn)子角速度;Fm(x/y)為磁懸浮軸承吸力,其表達(dá)式為Fm=Kmx+Cmx?,Km為電磁軸承剛度,Cm為電磁軸承阻尼;e為轉(zhuǎn)子的偏心距,其中e=60Gper/2πn,Gper為不平衡精度等級,n為轉(zhuǎn)子最高工作轉(zhuǎn)速。

    當(dāng)磁懸浮軸承因掉電或過載等因素失效時,轉(zhuǎn)子自由落體至應(yīng)急軸承上,發(fā)生彈跳碰磨,最后帶動應(yīng)急軸承內(nèi)圈一起運(yùn)動。此時,轉(zhuǎn)子與軸承內(nèi)圈之間受到支持力Fn和摩擦力Ff、受電磁軸承作用力Fm=0,如圖2所示。此時轉(zhuǎn)子動力學(xué)方程為:

    式中:α為轉(zhuǎn)子形心的相位角;R為轉(zhuǎn)子半徑;轉(zhuǎn)子與軸承內(nèi)圈的支持力Fn依Hunt-Crossley模型[12],?。?/p>

    式中:Kl為轉(zhuǎn)子與內(nèi)圈的接觸剛度,其中n為指數(shù),對于線接觸,取n=10/9,對于點(diǎn)接觸,取n=1.5;δ為轉(zhuǎn)子與內(nèi)圈的接觸深度,;α為轉(zhuǎn)子與內(nèi)圈的恢復(fù)系數(shù),α=0.08~0.32 s/m;Vn為轉(zhuǎn)子形心的法向速度,取Vn=-x?cosα-y?sinα。

    4.要善于處理自己的負(fù)面情緒,比如急躁,慌亂,膽怯等??梢酝ㄟ^與他人溝通的方式來解決。在溝通過程中如果出現(xiàn)類似的情緒時,可以深吸一口氣緩一緩,讓自己冷靜下來?;蛘哒医杩谙入x開現(xiàn)場,等情緒平復(fù)了再重新進(jìn)行溝通,切記貪功冒進(jìn)。

    轉(zhuǎn)子與軸承內(nèi)圈的摩擦力Ff采用庫倫摩擦形式,取:

    式中:u為轉(zhuǎn)子與內(nèi)圈的滑動摩擦因數(shù);Vt為轉(zhuǎn)子形心的切向速度,取Vt=-x?sinα+y?cosα。

    由上可知,轉(zhuǎn)子跌落后的運(yùn)動是在法向碰撞力和切向摩擦力復(fù)合作用下的響應(yīng)。在實際運(yùn)行中,磁懸浮轉(zhuǎn)子多處于外界干擾、控制精度、不平衡等多種因素作用下的渦動狀態(tài),如圖3所示。本文中外界擾動影響較小,即轉(zhuǎn)子在系統(tǒng)內(nèi)作用力下做小間隙公轉(zhuǎn),公轉(zhuǎn)頻率與自轉(zhuǎn)頻率相同[13]。

    圖3 轉(zhuǎn)子渦動軌跡

    圖3中,點(diǎn)O′為轉(zhuǎn)子形心,點(diǎn)C為轉(zhuǎn)子重心,點(diǎn)O為轉(zhuǎn)子渦動軌跡中心,轉(zhuǎn)子穩(wěn)定懸浮運(yùn)轉(zhuǎn)時,點(diǎn)O、O′、C位于同一條直線上。轉(zhuǎn)子穩(wěn)態(tài)懸浮時,轉(zhuǎn)子受不平衡離心力Fe和電磁吸力Fm(忽略重力的影響)的相互作用下發(fā)生渦動,其動力學(xué)模型:

    以復(fù)數(shù)形式w=x+iy表示,得:

    式中:ωn為系統(tǒng)的自然頻率,??;ζ為系統(tǒng)的阻尼比,取。

    上述微分方程的特解為:

    由上可知,轉(zhuǎn)子的渦動半徑,與轉(zhuǎn)子偏心距、工作與固有頻率的比值成正比,因而為提高磁懸浮軸承控制精度,需要降低轉(zhuǎn)子的初始不平衡量,保證轉(zhuǎn)子工作頻率遠(yuǎn)低于其固有頻率。

    2 轉(zhuǎn)子不平衡量對跌落的影響

    在實際生產(chǎn)過程中,因材料分布不均、裝配誤差或結(jié)構(gòu)不對稱等因素致使轉(zhuǎn)子實際重心偏離轉(zhuǎn)子軸心,往往需要對轉(zhuǎn)子做靜平衡和動平衡處理,盡可能消除或減小轉(zhuǎn)子不平衡量引起的離心力對轉(zhuǎn)子動力學(xué)行為的影響。為簡化分析,快速得到轉(zhuǎn)子跌落后的軸心軌跡及碰撞力變化趨勢,暫忽略不平衡量的影響,即平衡轉(zhuǎn)子跌落后的瞬態(tài)響應(yīng),如圖4~5所示。

    圖4 理想轉(zhuǎn)子跌落后的軸心軌跡

    圖5 理想轉(zhuǎn)子跌落與應(yīng)急軸承碰撞力

    由圖4~5可知,轉(zhuǎn)子跌落后在應(yīng)急軸承內(nèi)圈不斷彈跳,此時接觸力較大;隨著轉(zhuǎn)子動能的耗散,碰撞力不斷減小,趨近于轉(zhuǎn)子重力,此時(跌落后0.07 s左右)轉(zhuǎn)子軸心軌跡僅限于保護(hù)間隙下半圓周內(nèi),即轉(zhuǎn)子在應(yīng)急軸承內(nèi)圈來回擺動。

    國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 9239.1規(guī)定轉(zhuǎn)子平衡品質(zhì)包括G0.4、G1、G2.5及G6.3等分級,本文以4種類型的不平衡等級分析不平衡量對轉(zhuǎn)子跌落后瞬態(tài)響應(yīng)的影響,如圖6~7所示。

    圖6 不平衡量對轉(zhuǎn)子跌落后碰撞力的影響

    圖7 G6.3轉(zhuǎn)子跌落后的軸心軌跡

    由圖6~7可知,隨著不平衡量的增加,轉(zhuǎn)子跌落后的工況更為復(fù)雜惡劣,其最大接觸力逐漸升高,對應(yīng)急軸承的可靠性要求較大;跌落后轉(zhuǎn)子軸心軌跡較為混亂無序,遍布保護(hù)間隙整個圓周,易誘發(fā)轉(zhuǎn)子渦動。

    轉(zhuǎn)子跌落后在應(yīng)急軸承內(nèi)圈碰撞劇烈,引起系統(tǒng)劇烈振動,對轉(zhuǎn)子、軸承乃至整個系統(tǒng)的性能影響較大,譬如較大的碰撞力、較高的轉(zhuǎn)速和劇烈的摩擦發(fā)熱易造成應(yīng)急軸承點(diǎn)蝕、燒蝕卡死等損壞,同時影響轉(zhuǎn)子的接觸表面質(zhì)量、撓曲變形,進(jìn)而影響轉(zhuǎn)子的工作性能。

    3 初始跌落位置對跌落的影響

    轉(zhuǎn)子渦動導(dǎo)致每次跌落試驗時跌落前的初始位置、初始速度等因素不能保持一致,進(jìn)而導(dǎo)致試驗結(jié)果會有一定的差異。本文從理論角度探討跌落前初始位置對跌落后瞬態(tài)響應(yīng)可能造成的影響。依據(jù)實際試驗時的懸浮精度取值,即滿頻運(yùn)轉(zhuǎn)下的渦動頻率為375 Hz、渦動半徑為5μm,如圖8所示。

    圖8 渦動轉(zhuǎn)子著陸區(qū)域

    圖8中,小圓為渦動軌跡,大圓為保護(hù)間隙。當(dāng)轉(zhuǎn)子在象限I內(nèi)失穩(wěn)跌落時,著陸在區(qū)域CA內(nèi),在象限II內(nèi)跌落時,著陸在區(qū)域AB內(nèi);在象限III內(nèi)跌落時,著陸在區(qū)域BD內(nèi),在象限IV內(nèi)跌落時,著陸在區(qū)域DC內(nèi)。本文取跌落至A、B、C、D處的4個位置分析,即跌落初始轉(zhuǎn)子位于中心位置正上、正左、正右、正下,其跌落后的動態(tài)響應(yīng)如圖9~12所示。

    圖9 正上方位置跌落后的軸心軌跡與碰撞力

    圖10 正左處位置跌落后的軸心軌跡與碰撞力

    圖11 正右處位置跌落后的軸心軌跡和碰撞力

    圖12 正下方位置跌落后的軸心軌跡與碰撞力

    對比圖9~12可知,不同初始位置的轉(zhuǎn)子跌落在應(yīng)急軸承內(nèi)圈,均發(fā)生多次彈跳,隨后在內(nèi)圈下半圓周內(nèi)來回擺動。轉(zhuǎn)子著陸在第IV象限時,彈跳次數(shù)相對較少,但不同位置跌落時的碰撞力均在0.05 s左右衰減至穩(wěn)定值,穩(wěn)定在200 N上下波動。在轉(zhuǎn)子瞬態(tài)響應(yīng)中,其接觸力達(dá)到最大值,不同位置最大接觸力波動約21%,如圖13所示。

    圖13 不同初始位置的最大碰撞力

    由于初始位置和初始速度矢量的不同,轉(zhuǎn)子在不同的碰撞發(fā)生位,以不同的初始碰撞速度在應(yīng)急軸承內(nèi)圈碰撞,即初始位置影響了轉(zhuǎn)子跌落軌跡和初始碰撞動能,進(jìn)而影響了最大碰撞力的大小,但無明顯規(guī)律。

    可通過控制轉(zhuǎn)子運(yùn)行的懸浮精度,從而降低跌落前的初始速度,保證轉(zhuǎn)子跌落前的初始能量相差較小,降低轉(zhuǎn)子渦動對跌落后瞬態(tài)響應(yīng)的影響。

    4 結(jié)束語

    本文通過擬靜力學(xué)方法建立轉(zhuǎn)子跌落至應(yīng)急軸承上的數(shù)學(xué)模型,并借助數(shù)值方法分析轉(zhuǎn)子的初始不平衡量、初始位置對轉(zhuǎn)子跌落后動態(tài)響應(yīng)的影響,得到如下結(jié)論。

    (1)轉(zhuǎn)子跌落在應(yīng)急軸承內(nèi)圈,發(fā)生多次彈跳,即瞬態(tài)響應(yīng),隨著轉(zhuǎn)子動能的耗散,穩(wěn)定在軸承內(nèi)圈下半圓周來回擺動,做幅值較小的彈跳運(yùn)動,即穩(wěn)態(tài)響應(yīng)。

    (2)隨著轉(zhuǎn)子不平衡量的增加,其跌落后的瞬態(tài)響應(yīng)時間延長,跌落后的軸心軌跡范圍增大,遍布整個保護(hù)間隙,易引發(fā)轉(zhuǎn)子在應(yīng)急軸承內(nèi)圈的渦動,對控制精度和軸承性能提出了嚴(yán)峻考驗,因而需要保證轉(zhuǎn)子的不平衡量在必要范圍內(nèi)。

    (3)轉(zhuǎn)子跌落前的初始位置對瞬態(tài)響應(yīng)有些許影響,對穩(wěn)態(tài)響應(yīng)影響不大,主要體現(xiàn)在初始位置影響跌落后的軸心軌跡及碰撞前初始動能,進(jìn)而影響碰撞力,波動約為21%,但均在跌落后0.05 s左右達(dá)到穩(wěn)態(tài),作有效值為200 N(約等于重力)的周期運(yùn)動。

    (4)降低轉(zhuǎn)子的初始不平衡量,提高轉(zhuǎn)子的固有頻率,可以顯著提升磁懸浮軸承的控制精度,進(jìn)而降低轉(zhuǎn)子初始位置對跌落后動態(tài)響應(yīng)的影響。

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