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    對(duì)焊銑刀斷裂原因分析

    2021-07-01 14:02:58王春奕朱蒨2歐紅燕張全新
    關(guān)鍵詞:對(duì)焊刀體結(jié)構(gòu)鋼

    王春奕, 朱蒨2, 歐紅燕, 張全新

    (1.重慶鋼鐵研究所有限公司,重慶 400084; 2.重慶工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院,重慶 401120)

    0 前言

    某公司生產(chǎn)的焊接帶柄高速鋼銑刀,通過(guò)結(jié)構(gòu)鋼與高速鋼對(duì)焊而成,銑刀刀體材質(zhì)為W6Mo5Cr4V2Al(M2Al鋼),刀柄材質(zhì)為40Cr鋼,對(duì)焊銑刀在經(jīng)過(guò)最終熱處理后發(fā)生斷裂,斷裂部位位于離焊縫約5~10 mm處的刀體一側(cè),發(fā)生斷裂的銑刀占有較大比例,給該公司造成了一定的經(jīng)濟(jì)損失。為防止產(chǎn)品再次出現(xiàn)此類問(wèn)題,對(duì)斷裂銑刀進(jìn)行了化學(xué)成分分析、硬度檢測(cè)、金相高低倍組織觀察,以查找銑刀斷裂的真正原因。

    1 試驗(yàn)設(shè)備

    文中使用德國(guó)SPECTRO LAB直讀光譜儀及CS-206型紅外碳硫分析儀進(jìn)行化了學(xué)成分分析,使用HR-150A型洛氏硬度計(jì)進(jìn)行了試樣硬度檢測(cè),使用日本OLYMPUS GX71型光學(xué)顯微鏡進(jìn)行了金相組織觀察。

    2 理化檢驗(yàn)

    2.1 化學(xué)成分分析

    斷裂對(duì)焊銑刀及斷口形貌如圖1所示,對(duì)銑刀刀體和刀柄試樣分別進(jìn)行了化學(xué)成分分析,結(jié)果見(jiàn)表1。

    表1 對(duì)焊銑刀化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)

    圖1 斷裂對(duì)焊銑刀及斷口

    2.2 硬度檢測(cè)

    對(duì)銑刀刀體和刀柄試樣的不同部位進(jìn)行了硬度檢測(cè),結(jié)果見(jiàn)表2。

    表2 對(duì)焊銑刀各部位硬度 HRC

    2.3 金相檢驗(yàn)

    如圖2所示,將刀體母材和刀柄母材試樣分別經(jīng)預(yù)磨拋光并用4%硝酸酒精溶液侵蝕,放大100~500倍進(jìn)行高倍觀察,發(fā)現(xiàn)高速鋼銑刀金相組織為回火馬氏體+碳化物,如圖2a所示。按照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 6394—2002評(píng)定淬回火晶粒度,其級(jí)別為9.5級(jí)。按GB/T 14979—1994評(píng)定共晶碳化物不均勻度,其級(jí)別為2.5級(jí)。按GB/T 10561—2005評(píng)定非金屬夾雜,其級(jí)別為B0.5,C0.5,D1.0。結(jié)構(gòu)鋼刀柄母材試樣金相組織為珠光體+鐵素體,但在逐漸靠近焊縫的結(jié)構(gòu)鋼刀柄試樣中發(fā)現(xiàn)魏氏組織,其含量隨著向焊縫距離的靠近逐漸增多。

    用同樣的方法將焊縫試樣經(jīng)過(guò)預(yù)磨拋光并侵蝕后在金相顯微鏡下觀察發(fā)現(xiàn),焊縫處兩側(cè)組織界限清晰可見(jiàn),如圖2b所示。焊縫處刀柄一側(cè)的金相組織為魏氏體+索氏體,晶粒粗大,其平均晶粒度為3.5級(jí),組織嚴(yán)重過(guò)熱,如圖2c所示。焊縫處刀體一側(cè)的金相組織為回火馬氏體+碳化物,接近焊縫處的碳化物流線由軸向分布逐漸趨于沿徑向分布,越靠近表面越趨于明顯,焊縫刀體一側(cè)的碳化物顆粒尺寸細(xì)小,晶粒較細(xì),其晶粒度為10.5級(jí),如圖2d所示。

    圖2 斷裂對(duì)焊銑刀金相組織

    3 分析討論

    由于高速工具鋼硬度高,耐磨和耐熱性能好,其強(qiáng)度和韌性在現(xiàn)有刀具材料中是較高的,因此絕大部分高速鋼用于制造刀具[1]。由于高速鋼使用的原料價(jià)格較為昂貴,在高速鋼刀具的制造中,為了節(jié)約成本,對(duì)于某些帶柄的刀具如銑刀、鉆頭等,往往采用低廉的碳鋼或低合金鋼與高速鋼焊接,再經(jīng)過(guò)各工序的加工和熱處理而得到,高速鋼的熱處理通常采用鹽浴加熱[2]。上述斷裂的銑刀即為合金結(jié)構(gòu)鋼40Cr與高速工具鋼M2Al采用對(duì)焊工藝制造的。

    從對(duì)斷裂銑刀的化學(xué)成分分析結(jié)果得知,銑刀高速鋼刀體材質(zhì)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 9943—2008中W6Mo5Cr4V2Al鋼(M2Al)的要求,刀柄材質(zhì)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 3077—1999中40Cr鋼的要求。對(duì)焊接銑刀不同部位的硬度檢測(cè)結(jié)果得知,高速鋼母材硬度值達(dá)到68 HRC,這表明對(duì)焊銑刀進(jìn)行了高溫淬火和回火熱處理,其淬回火硬度符合標(biāo)準(zhǔn)要求。同時(shí),焊縫處刀體一側(cè)的硬度值也達(dá)到68 HRC,與遠(yuǎn)離焊縫的高速鋼母材硬度一致,這表明焊縫處與高速鋼銑刀刀體均進(jìn)行了高溫淬火和回火熱處理。從高倍金相觀察結(jié)果得知,高速鋼銑刀的非金屬夾雜物含量及金相組織未見(jiàn)異常,符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求,但通過(guò)對(duì)焊銑刀焊縫處的金相組織觀察發(fā)現(xiàn),焊縫處刀柄一側(cè)有大量的魏氏體組織,晶粒嚴(yán)重粗化,呈現(xiàn)出明顯的嚴(yán)重過(guò)熱特征,而焊縫處刀體一側(cè)為回火馬氏體組織,這表明焊縫兩側(cè)都經(jīng)過(guò)了高溫加熱,即對(duì)焊銑刀在最終熱處理時(shí),淬火加熱區(qū)達(dá)到或超過(guò)焊縫部位,這從我們對(duì)銑刀刀體與焊縫處高速鋼的相同硬度檢測(cè)結(jié)果也可以得到驗(yàn)證。

    眾所周知,焊接刀具的熱處理、淬火加熱部位的確定以及對(duì)焊工藝等都將影響刀具的質(zhì)量和使用壽命,焊縫位置的選擇事關(guān)重大,它是決定焊接件質(zhì)量的關(guān)鍵[3]。從對(duì)斷裂銑刀的各種檢測(cè)分析可以得知,導(dǎo)致該批對(duì)焊銑刀在焊縫附近斷裂應(yīng)有幾方面的原因,首先,銑刀在鹽浴淬火加熱時(shí),鹽面部位達(dá)到或超過(guò)焊縫,焊縫處結(jié)構(gòu)鋼嚴(yán)重過(guò)熱,出現(xiàn)大量晶粒粗大的低強(qiáng)度高脆性魏氏組織,而高速鋼全部淬火成馬氏體組織,這種超焊縫淬火,使焊縫處高硬度高應(yīng)力的高速鋼熱影響區(qū)被重新淬火成馬氏體而產(chǎn)生更大的組織應(yīng)力和熱應(yīng)力[4],而焊縫處結(jié)構(gòu)鋼部分硬度較低,經(jīng)過(guò)回火后,則高速鋼和結(jié)構(gòu)鋼的硬度差別更大,焊縫處組織結(jié)構(gòu)和硬度的突然降落,再加上熱應(yīng)力的影響,使焊縫附近的應(yīng)力分布更為復(fù)雜和不均,這種應(yīng)力峰值一般出現(xiàn)在焊縫附近的刀體一側(cè),同時(shí),銑刀焊縫附近刀體一側(cè)的R角更進(jìn)一步加重了這種應(yīng)力集中[5],當(dāng)這種應(yīng)力超過(guò)材料的強(qiáng)度極限時(shí),就會(huì)在焊縫附近的刀體一側(cè)形成裂紋甚至開裂。因此,對(duì)焊銑刀的淬火加熱區(qū)域一般不宜超過(guò)焊縫,通常鹽浴面低于焊縫約10~15 mm,以避開焊縫附近的高速鋼熱影響區(qū),金相組織從馬氏體過(guò)渡到屈氏體,使焊縫附近高速鋼組織和硬度分布相對(duì)均勻,梯度相對(duì)平緩,從而避免產(chǎn)生更大的應(yīng)力而形成裂紋[6]。另一方面,銑刀焊接后的冷卻方式或熱處理對(duì)銑刀的最終斷裂也有重要影響。從焊接工藝本身來(lái)講,無(wú)論采用何種焊接方式,都會(huì)有焊縫,只要有焊縫就會(huì)有熱影響區(qū)[7]。從失效銑刀的宏觀形貌可以看出,斷裂部位位于焊縫附近的高速鋼熱影響區(qū)一側(cè)。在焊接時(shí),焊縫兩側(cè)區(qū)域被加熱到很高的溫度,空冷到室溫后形成熱影響區(qū),高速鋼屬于萊氏體鋼,淬透性高,焊后易產(chǎn)生馬氏體組織,如果焊縫在焊后冷速過(guò)快,刀體一側(cè)的熱影響區(qū)將發(fā)生馬氏體相變而出現(xiàn)淬火硬化,特別是小規(guī)格焊接件,焊完后還未來(lái)得及投入保溫爐焊縫高速鋼便已經(jīng)空冷淬硬了,而結(jié)構(gòu)鋼刀柄和未受熱影響的高速鋼部份則為索氏體組織,形成顯著的比容差和極大的組織應(yīng)力,同時(shí)高速鋼的導(dǎo)熱系數(shù)低,其膨脹系數(shù)也與結(jié)構(gòu)鋼有較大差異,在焊接冷卻過(guò)程中,焊縫兩側(cè)收縮量不同,使焊縫處于更為復(fù)雜的高應(yīng)力狀態(tài),造成焊縫下高速鋼熱影響區(qū)的脆化[8],為裂紋的萌生埋下很大隱患,在隨后的加工或高溫處理時(shí)焊縫刀體一側(cè)的熱影響區(qū)產(chǎn)生開裂。因此,焊完后的帶柄銑刀不宜直接空冷,應(yīng)及時(shí)保溫緩冷或者直接退火,避免馬氏體轉(zhuǎn)變,改善焊縫組織,降低高速鋼熱影響區(qū)的硬度,以避免焊縫高速鋼熱影響區(qū)在后續(xù)的最終熱處理中的二次淬火而產(chǎn)生應(yīng)力集中和裂紋。

    4 結(jié)論

    (1)高速鋼銑刀及刀柄材質(zhì)符合相關(guān)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)要求。

    (2)對(duì)焊銑刀在最終熱處理時(shí)淬火加熱區(qū)域超過(guò)焊縫部位,使焊縫附近的高速鋼熱影響區(qū)產(chǎn)生很大的組織應(yīng)力和熱應(yīng)力是銑刀斷裂的主要原因。

    [][]

    (3)對(duì)焊銑刀在焊接后未及時(shí)保溫緩冷或退火,導(dǎo)致焊縫高速鋼熱影響區(qū)脆化是銑刀斷裂的潛在誘因。

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