基于新型再生劑的SBS 改性瀝青的流變特性及微觀機(jī)制

謝遠(yuǎn)光，殷鵬

(重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，重慶 400074)

0 引 言

瀝青是一種主要由飽和分、芳香分、瀝青質(zhì)和膠質(zhì)組成的混合物，從瀝青的微觀結(jié)構(gòu)分析，瀝青中各種化合物之間的分子相互作用，并影響瀝青的性能[1]。瀝青路面在日常使用中，車輛行駛和環(huán)境條件都會對瀝青路面造成嚴(yán)重破壞，使瀝青路面發(fā)生老化，同時(shí)瀝青的四組分的比例和組成也會隨著老化而變化，隨著瀝青的老化，瀝青的輕質(zhì)組分減少，部分軟瀝青在氧化過程中轉(zhuǎn)化為瀝青質(zhì)，導(dǎo)致瀝青質(zhì)含量增多，軟瀝青含量減小，從而導(dǎo)致瀝青硬化脆化[2]。

研制瀝青再生劑的目的是希望通過提高瀝青中輕質(zhì)組分比例來改善老化瀝青的流變性能和力學(xué)性能。周志剛等[3]通過傅里葉紅外光譜分析和組分分析試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，再生劑與舊瀝青沒有發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，而僅僅是和舊瀝青發(fā)生了物理反應(yīng)，對舊瀝青僅僅起到了稀釋溶解的作用，并沒有改變舊瀝青的化學(xué)結(jié)構(gòu)。張興軍等[4]通過對多種再生劑制備的再生瀝青進(jìn)行機(jī)理分析發(fā)現(xiàn)，老化瀝青中的亞砜基特征峰和官能團(tuán)指數(shù)隨著再生劑摻量的增加而不斷減小，瀝青的性能得到明顯改善，此外，再生劑存在著最佳摻量，超過最佳摻量時(shí)，在宏觀上表現(xiàn)為改善效果甚微，在微觀上表現(xiàn)為亞砜基特征峰減小幅度甚微。以往研究表明，再生瀝青的性能與摻入的再生劑類型和再生劑的摻量、老化瀝青的性能、制備再生瀝青的設(shè)備和制樣方法密切相關(guān)，再生劑的研制使得老化瀝青得以回收利用，避免了一定程度上的浪費(fèi)，提高了經(jīng)濟(jì)效益和環(huán)境效益，使用再生瀝青可以節(jié)省成本，節(jié)省資源并保護(hù)環(huán)境[5]。

本研究自制了一款性能優(yōu)良的YZSJ-Ⅰ型熱再生劑，并進(jìn)行了DSR 試驗(yàn)及FTIR 和DSC 等微觀機(jī)理分析，討論了再生瀝青的再生機(jī)理和再生效果。

1 試 驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料

(1)原樣瀝青及老化瀝青

原樣瀝青：茂名石化生產(chǎn)的I-D 類SBS 改性瀝青(以下簡稱原樣SBS 瀝青)，并通過RTFOT 試驗(yàn)制備老化SBS 改性瀝青(以下簡稱老化SBS 瀝青)，老化前后瀝青的性能均符合JTG F40—2004《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》的第4.6.2 條要求。其基本性能見表1。

(2)再生劑及再生瀝青

再生劑：YZSJ-Ⅰ型，主要由基礎(chǔ)油分、增塑劑、抗氧化劑、紫外線吸收劑及高粘改性劑制成。其中基礎(chǔ)油分選用濟(jì)南天錟公司生產(chǎn)的32#白油，增塑劑選用江蘇文茹化工生產(chǎn)的DOP，抗氧化劑選用鄭州聚力化工生產(chǎn)的1010 型抗氧化劑，紫外線吸收劑選用廣東綠偉新材料科技有限公司生產(chǎn)的UV-531，高粘改性劑選用國路高科工程技術(shù)研究院生產(chǎn)的PT-HVA 型高粘改性劑。

借助Design-Expert 軟件，利用響應(yīng)曲面設(shè)計(jì)法對多因素和多水平進(jìn)行計(jì)算分析，最終確定再生劑的配方為：基礎(chǔ)油分與增塑劑的質(zhì)量比為7∶3，并添加0.44%抗氧化劑、0.31%紫外線吸收劑及1.71%高粘改性劑。

再生劑的配制流程如下：將基礎(chǔ)油分與增塑劑按7∶3 的比例稱量后，先手動攪拌二者的混合溶液20 min，再放入恒溫油浴鍋中，采用高速剪切機(jī)進(jìn)行剪切攪拌，為了保證抗老化劑的溶解性，設(shè)置油浴鍋的保溫溫度為160 ℃，高速剪切機(jī)的剪切速度為5000 r/min，依次加入抗氧化劑、紫外線吸收劑和高粘改性劑，為了保證助劑能夠均勻地分散在再生劑中，采用多次少量的方式，然后持續(xù)剪切攪拌40 min 后制成YZSJ-Ⅰ型再生劑。

利用自制的YZSJ-Ⅰ型再生劑分別制備2%、4%、5%、6%、8%等不同再生劑摻量的再生瀝青(以下分別簡稱2%、4%、5%、6%、8%再生瀝青)，通過再生瀝青與原樣瀝青的宏觀性能試驗(yàn)結(jié)果比對，表明再生劑YZSJ-Ⅰ的最佳摻量為5%，試驗(yàn)結(jié)果見表1。

表1 原樣瀝青、老化瀝青及再生瀝青的主要技術(shù)性能

1.2 試驗(yàn)方案

1.2.1 旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱試驗(yàn)

旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱試驗(yàn)(RTFOT)可以很好地模擬瀝青的短期老化行為，試驗(yàn)前將烘箱在(163±0.5)℃溫度下預(yù)熱不小于16 h，分別稱取(35±0.5)g 瀝青于試樣瓶中，冷卻到室溫后，將試樣瓶依次放入烘箱中，并在(163±0.5)℃條件下保持85 min，試驗(yàn)完畢后從試樣瓶中取出瀝青殘留物，用于老化瀝青和再生瀝青的性能測試。

1.2.2 動態(tài)剪切流變試驗(yàn)

采用動態(tài)剪切流變儀對老化瀝青、原樣瀝青及再生瀝青進(jìn)行DSR 試驗(yàn)。DSR 試驗(yàn)采用的掃描模式為溫度掃描模式和多應(yīng)力蠕變恢復(fù)模式(MSCR)。

溫度掃描試驗(yàn)[6]是分別對老化瀝青、原樣瀝青及不同摻量下的再生瀝青進(jìn)行車轍因子G*/sinδ 測試(其中G*為瀝青材料的復(fù)數(shù)剪切模量，δ 為瀝青材料的相位角)，試驗(yàn)溫度為46～76 ℃，每6 ℃進(jìn)行一次溫度掃描。

MSCR 試驗(yàn)[7-9]是在動態(tài)剪切流變儀上進(jìn)行，選用0.1 kPa和3.2 kPa 兩種蠕變應(yīng)力水平進(jìn)行連續(xù)測試，每個(gè)應(yīng)力水平進(jìn)行10 個(gè)周期，每個(gè)周期的測試時(shí)間為10 s，包括1 s 加載時(shí)間以及9 s 卸載恢復(fù)時(shí)間，總測試時(shí)間為200 s，最終評估指標(biāo)為蠕變?nèi)崃恳约叭渥兓謴?fù)率R，其中蠕變恢復(fù)率R 為每個(gè)周期內(nèi)峰值應(yīng)變γp和殘留應(yīng)變γnr的差值與γp和起始應(yīng)變γ0的差值的比值，通過計(jì)算分別求得每個(gè)應(yīng)力水平下每個(gè)周期的恢復(fù)率R，取10 個(gè)周期的平均值即可求得每個(gè)應(yīng)力水平下的恢復(fù)率R0.1和R3.2，蠕變?nèi)崃縅nr為每個(gè)周期末殘留應(yīng)變γnr與蠕變應(yīng)力τ 的比值，采用相同的計(jì)算方法可得到每個(gè)應(yīng)力水平下的蠕變?nèi)崃縅nr0.1和Jnr3.2。

1.2.3 傅里葉紅外光譜分析

為研究再生劑摻量對老化瀝青微觀變化的影響，通過FTIR 分析老化瀝青和再生瀝青的化學(xué)結(jié)構(gòu)[10]。瀝青紅外光譜的吸收機(jī)理為：當(dāng)一束波長為0.5～1000 μm 的紅外光照射瀝青樣品時(shí)，瀝青中許多有機(jī)官能團(tuán)如亞砜基、羥基等會選擇性地吸收特定波長的紅外光形成紅外光譜，因此借助FTIR 試驗(yàn)手段可以快速有效地分析再生瀝青的化學(xué)結(jié)構(gòu)。

1.2.4 差示掃描量熱試驗(yàn)

DSC 試驗(yàn)是一種在程序溫度控制下測量樣品與參比物之間的功率差和溫度輸入之間的關(guān)系的技術(shù)，縱軸表示熱流率，橫軸表示溫度或時(shí)間，且從左到右逐漸增加[11-12]。由于參比物在測試溫度范圍內(nèi)沒有相變，因此樣品會由于程序控制溫度中的物理或化學(xué)變化而相對于參比物吸收熱量，且通過DSC 曲線圖上的曲線峰來表示吸收熱量的差值，曲線峰的面積由峰和基線的位置通過積分來計(jì)算，計(jì)算出的峰面積稱為焓變H。一般，如果物質(zhì)處于多相態(tài)的混合狀態(tài)，則說明此時(shí)這一溫度區(qū)間的焓變值過大，導(dǎo)致這一物質(zhì)在這一溫度區(qū)間的性能不穩(wěn)定，瀝青和其他高分子物質(zhì)一樣，會由于溫度的差異而存在著固、液聚集狀態(tài)，因此可以通過DSC 試驗(yàn)分析瀝青聚集態(tài)隨溫度的變化情況，進(jìn)而可以分析瀝青的性質(zhì)。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 動態(tài)剪切流變試驗(yàn)

2.1.1 溫度掃描試驗(yàn)結(jié)果分析

通過DSR 試驗(yàn)的溫度掃描模式對不同再生劑摻量的再生瀝青進(jìn)行溫度掃描，統(tǒng)計(jì)試驗(yàn)結(jié)果中的各種瀝青的復(fù)數(shù)模量和相位角的變化情況，并通過計(jì)算得到瀝青的車轍因子。試驗(yàn)采用應(yīng)變控制模式，選擇應(yīng)變值為12%，試驗(yàn)溫度分別為46、52、58、64、70、76 ℃，試驗(yàn)結(jié)果如圖 1 所示。

圖1 不同試驗(yàn)溫度下瀝青的車轍因子變化

由圖1 可知：

(1)7 種瀝青的車轍因子均隨著溫度的升高而大幅減小。46 ℃時(shí)，各種瀝青的車轍因子差異巨大，而在76 ℃時(shí)車轍因子的最大差值僅為806.88 Pa。由此可見，隨著溫度的升高，瀝青的抗變形能力大幅度衰減，因此可以預(yù)見，隨著溫度的升高，瀝青的抗變形能力將繼續(xù)衰減，但衰減的幅度將有所減小。

(2)在試驗(yàn)溫度范圍內(nèi)，再生瀝青的車轍因子都隨再生劑摻量的增加而不斷減小，這表明再生劑的摻量對瀝青的高溫抗變形能力具有重要影響，但再生劑摻量的增加雖有利于改善再生瀝青的流變性能，卻不利于瀝青的高溫抗剪切性能，因此選擇合理的再生劑摻量尤為重要。通過對原樣SBS 瀝青的DSR 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析表明，當(dāng)再生劑摻量為5%時(shí)，再生瀝青的DSR 試驗(yàn)結(jié)果與原樣瀝青的試驗(yàn)結(jié)果最為符合，這也與再生瀝青的宏觀性能試驗(yàn)結(jié)果相吻合。

2.1.2 MSCR 試驗(yàn)結(jié)果分析

通過MSCR 試驗(yàn)，可以得到不同應(yīng)力水平和溫度下瀝青的蠕變和恢復(fù)曲線，并據(jù)此計(jì)算出瀝青的蠕變恢復(fù)率和不可恢復(fù)的蠕變?nèi)崃?。圖2 所示為原樣瀝青、老化瀝青以及再生瀝青試樣在64 ℃、0.1 kPa 試驗(yàn)條件下的第1 個(gè)周期的蠕變與恢復(fù)曲線。

圖2 瀝青的蠕變與恢復(fù)曲線

由圖2 可知，原樣瀝青有著明顯的蠕變恢復(fù)階段，而對于老化瀝青來說，恢復(fù)曲線并不明顯，如果是對于基質(zhì)瀝青而言，這樣的蠕變恢復(fù)曲線并不合理，但本試驗(yàn)所采用的原樣瀝青為SBS 改性瀝青，在對SBS 改性瀝青進(jìn)行RTFOT 老化后，瀝青中的SBS 共聚物被氧化裂解，聚合物的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)被破壞，進(jìn)而降低了老化瀝青的彈性和韌性，老化瀝青的彈性恢復(fù)率下降且永久變形增大。當(dāng)加入再生劑后，老化瀝青的蠕變恢復(fù)率才表現(xiàn)出緩慢恢復(fù)，這表明YZSJ-Ⅰ型再生劑對于老化瀝青的蠕變恢復(fù)性能有著良好的影響。瀝青的應(yīng)變隨再生劑摻量的增加而逐漸增大，表明再生劑的摻入改變了老化瀝青的組分比例，增加了瀝青中的輕質(zhì)組分，老化瀝青的黏性得以恢復(fù)，說明YZSJ-Ⅰ型再生劑能提高瀝青的流動變形特性。

蠕變恢復(fù)率可反映瀝青的變形恢復(fù)能力，恢復(fù)率越大，表明瀝青在變形后的恢復(fù)能力越強(qiáng)，圖3 所示為64 ℃試驗(yàn)溫度，應(yīng)力水平分別為0.1、3.2 kPa 下，瀝青的蠕變恢復(fù)率。

圖3 不同應(yīng)力水平下瀝青的蠕變恢復(fù)率

由圖3 可知，無論是在0.1 kPa 應(yīng)力水平下，還是在3.2 kPa 應(yīng)力水平下，摻入再生劑后老化瀝青的蠕變恢復(fù)率都得到提高，說明再生劑的摻入對于老化瀝青的黏彈性能起到改善作用，增大了瀝青的彈性變形，減小了黏性變形，而且通過溫度掃描試驗(yàn)也可以發(fā)現(xiàn)在相同試驗(yàn)溫度下，再生瀝青的相位角隨再生劑摻量的不斷增加而逐漸減小，相位角是衡量瀝青結(jié)合料本身黏彈性特征的指標(biāo)，相位角越大，說明瀝青中的黏性成分越多，其抗車轍能力越差。分析溫度掃描試驗(yàn)結(jié)果可知，隨著再生劑摻量的增加，相位角減小，說明摻入再生劑后，瀝青中的黏性成分較少，彈性成分增多，這一點(diǎn)與MSCR 試驗(yàn)結(jié)果相符合。此外，由圖3 可知，應(yīng)力水平的提高，會減小瀝青的蠕變恢復(fù)率，這與實(shí)際道路行駛環(huán)境中較大的輪胎壓力會產(chǎn)生較深的車轍(永久變形)的路況相吻合。

不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃糠从沉藶r青抵抗永久變形的能力，柔量值越小，瀝青的抗變形能力越強(qiáng)，其高溫性能也越好。圖4 所示為64 ℃試驗(yàn)溫度時(shí)，應(yīng)力水平分別為0.1、3.2 kPa 下，瀝青的不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃俊?/p>

圖4 不同應(yīng)力水平下瀝青的不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃?/p>

由圖4 可知，無論是在何種應(yīng)力水平下，瀝青的不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃烤S著再生劑摻量的增加而減小，說明再生劑的摻入能對老化瀝青的黏彈性能起到改善作用，3.2 kPa 應(yīng)力水平下的Jnr比0.1 kPa 應(yīng)力下的Jnr整體有所增大，表明瀝青在較低的應(yīng)力水平作用下具有更好的的抗變形能力。此外，當(dāng)應(yīng)力水平從0.1 kPa 上升到3.2 kPa 時(shí)，老化瀝青的Jnr變化率為11.7%，原樣瀝青的Jnr變化率為43.3%，而再生瀝青的Jnr變化率高達(dá)55.5%，說明再生后的老化瀝青的應(yīng)力水平敏感性能得到恢復(fù)，這有利于瀝青結(jié)合料的高溫性能評價(jià)。與車轍因子相比，將蠕變模量Jnr作為高溫性能評價(jià)指標(biāo)更能表征瀝青的抗車轍性能，因?yàn)閺募虞d方式上看，蠕變恢復(fù)試驗(yàn)采用的是反復(fù)加載卸載產(chǎn)生殘余變形的過程與實(shí)際道路行駛過程中路面在車輛荷載的反復(fù)作用下產(chǎn)生車轍的過程更相符合，而且震蕩試驗(yàn)所采用的應(yīng)變控制模式，是一種線性范圍內(nèi)的測試，而MSCR 試驗(yàn)可以更大范圍的模擬實(shí)際路況中車轍產(chǎn)生的非線性行為，從而更好地與道路的抗車轍性能相關(guān)聯(lián)，老化瀝青經(jīng)再生后，其應(yīng)力敏感性也得到恢復(fù)，這有利于對瀝青結(jié)合料的高溫性能及路用性能進(jìn)行研究。

2.2 紅外光譜分析

選取再生劑YZSJ-Ⅰ摻量分別為2%、4%、5%、6%、8%的再生瀝青和老化瀝青進(jìn)行傅里葉紅外光譜分析，結(jié)果見圖5。

由圖5 可見：

圖5 老化瀝青及再生瀝青的紅外光譜

(1)YZSJ-Ⅰ型再生劑摻量的增加對紅外圖譜整體變化影響較小，再生瀝青的吸收峰位置基本無改變，各吸收峰的強(qiáng)度隨著再生劑摻量的增加而逐漸減弱，通過對官能團(tuán)峰面積分析，可以看出部分官能團(tuán)的峰面積隨再生劑摻量的增加而發(fā)生較大改變，1030 cm-1處的亞砜基含氧官能團(tuán)隨再生劑摻量的增加而逐漸減少，亞砜基官能團(tuán)代表了瀝青的老化程度，再生劑的加入，補(bǔ)充了老化瀝青中的輕質(zhì)組分，使得瀝青變軟，進(jìn)而改善其性能，這表明YZSJ-Ⅰ型再生劑降低了SBS改性瀝青的老化程度，而且這種改善效果隨著再生劑摻量的增加而越來越顯著；隨再生劑摻量的增加，再生瀝青在1700 cm-1處的羰基鍵吸收峰面積不斷減小，且曲線逐漸趨于平滑，說明YZSJ-Ⅰ型再生劑對老化瀝青的老化程度改善效果明顯，在2850～3000 cm-1處出現(xiàn)的強(qiáng)吸收峰為飽和烷烴C—H 鍵及C—C 鍵的的伸縮振動，且振動幅度也隨著再生劑摻量的增加而不斷減弱。

(2)對比分析紅外光譜可知，老化瀝青和再生瀝青的紅外光譜圖并未發(fā)生根本變化，盡管老化瀝青在摻入再生劑后其宏觀性能得到改善，但是在再生過程中，老化瀝青并未與再生劑發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，老化瀝青與再生瀝青的波峰變化大體一致，說明再生劑摻入老化瀝青中只是發(fā)生了物理反應(yīng)，僅僅起到了稀釋溶解的作用，并未從根本上改變老化瀝青的化學(xué)結(jié)構(gòu)。

2.3 差示掃描量熱試驗(yàn)

對原樣瀝青、老化瀝青及最佳摻量下的再生瀝青進(jìn)行DSC 分析，以溫度為橫坐標(biāo)，以熱流率為縱坐標(biāo)繪制DSC 曲線，通過DSC 曲線的變化對3 種瀝青的溫度穩(wěn)定性進(jìn)行分析，結(jié)果見圖6 和表2。

圖6 不同瀝青的DSC 曲線

表2 原樣瀝青、老化瀝青及再生瀝青的DSC 分析

由圖6 和表2 可知：

(1)原樣瀝青的低溫性能與再生瀝青較為接近，與老化瀝青的性能差異較大。老化瀝青、原樣瀝青、5%再生瀝青的總吸熱峰能量分別為1.567、0.794、1.017 J/g，吸熱峰能量越小，表明瀝青的性質(zhì)越穩(wěn)定，雖然再生瀝青的溫度穩(wěn)定性未能完全恢復(fù)到原樣瀝青的水平，但是較老化瀝青而言，其溫度穩(wěn)定性得到了極大的改善。

(2)原樣瀝青、老化瀝青、5%再生瀝青的Tg分別為3.26、6.04、1.06 ℃，再生瀝青的Tg不但低于老化瀝青，甚至略低于原樣瀝青，表明YZSJ-Ⅰ型再生劑可以在一定程度上改善瀝青的低溫性能，這與5 ℃延度的試驗(yàn)結(jié)果一致。

原樣SBS 改性瀝青與老化瀝青譜圖的差別主要是由于原樣瀝青中的SBS 分子在老化時(shí)聚丁二烯鏈段發(fā)生了熱氧化降解和無規(guī)則斷裂，丁二烯指數(shù)降低，從而使得聚丁二烯鏈段給予瀝青的韌性和低溫變形能力隨著老化時(shí)間的延長而不斷降低直至消失，所以SBS 瀝青在老化后，其低溫性能變差，加入再生劑后，雖然老化瀝青的低溫性能得到改善，但是從圖譜分析可知，再生瀝青的DSC 曲線與老化瀝青的DSC 曲線較為接近，而與原樣瀝青的DSC 曲線存在差異，究其原因是由于再生劑的加入并沒有改變老化瀝青的化學(xué)組成，再生劑的加入主要是補(bǔ)充老化瀝青的輕質(zhì)組分，降低瀝青質(zhì)所占比例，改善瀝青的硬化和脆化程度，而不是增加瀝青中SBS 聚合物的成分。此外，SBS 瀝青在老化后，越來越多的聚苯乙烯分子溶解在瀝青中，使得瀝青的稠度變大，在宏觀上表現(xiàn)為針入度減小，而且在瀝青老化時(shí)，一些短鏈的碳?xì)浠衔飼ㄟ^聚合反應(yīng)轉(zhuǎn)變?yōu)殚L鏈碳?xì)浠衔?，根?jù)瀝青的四組分原理解釋為，瀝青中的芳香分和膠質(zhì)轉(zhuǎn)變?yōu)闉r青質(zhì)，使瀝青硬化和脆化，這與宏觀性能驗(yàn)證中老化瀝青的針入度和延度降低結(jié)果相吻合。

3 結(jié) 論

(1)原樣瀝青、老化瀝青和再生瀝青的車轍因子均隨著溫度的升高而大幅減小，瀝青的抗變形能力大幅度衰減；在試驗(yàn)溫度范圍內(nèi)，再生瀝青的車轍因子均隨再生劑摻量的增加而減小，表明再生劑的摻量對瀝青的高溫抗變形能力具有重要影響，但再生劑摻量增加雖有利于改善再生瀝青的流變性能，卻不利于瀝青的高溫抗剪切性能，因此選擇合適的再生劑摻量尤為重要。

(2)摻入再生劑后老化瀝青的蠕變恢復(fù)率得到提高，說明再生劑的摻入，對于老化瀝青的黏彈性能起到改善作用，增加了瀝青的彈性變形，減小了黏性變形；瀝青的不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃烤S再生劑摻量的增加而減小，說明再生劑的摻入能對老化瀝青的黏彈性能起到改善作用，且老化瀝青經(jīng)再生后其應(yīng)力敏感性也得到恢復(fù)，這有利于對瀝青結(jié)合料的高溫性能及路用性能進(jìn)行研究。

(3)紅外分析結(jié)果表明，各吸收峰的強(qiáng)度隨著再生劑摻量的增加而逐漸減弱，再生劑摻入老化瀝青中只是發(fā)生了物理反應(yīng)，僅起到了稀釋溶解的作用，并未從根本上改變老化瀝青的化學(xué)結(jié)構(gòu)。

(4)老化瀝青、原樣瀝青、5%再生瀝青的總吸熱峰能量分別為1.567、0.794、1.017 J/g，雖然再生瀝青的溫度穩(wěn)定性未能完全恢復(fù)到原樣瀝青的水平，但較老化瀝青而言，其溫度穩(wěn)定性得到了極大的改善；再生瀝青的Tg不但低于老化瀝青，甚至略低于原樣瀝青，表明再生劑可以在一定程度上改善瀝青的低溫性能，這與瀝青的宏觀性能試驗(yàn)結(jié)果相一致。