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    處于上軟下硬地層的青島某地鐵車站初支拱蓋法施工變形規(guī)律及控制

    2021-06-29 06:39:04龔旭東
    城市軌道交通研究 2021年6期
    關(guān)鍵詞:拱部導(dǎo)洞凈空

    龔旭東

    (陜西省鐵道及地下交通工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,710043,西安 ∥ 高級工程師)

    國內(nèi)地鐵修建車站的施工方法在早期主要采用洞樁法和雙側(cè)壁導(dǎo)坑法[1-2]。 文獻(xiàn)[3]通過對淺埋暗挖車站多種施工方案進(jìn)行對比研究,認(rèn)為淺埋暗挖法在圍巖條件較好、受外界干擾因素小的地區(qū)較為適用,其工期與經(jīng)濟(jì)效益較好;文獻(xiàn)[4]結(jié)合青島某車站現(xiàn)場施工數(shù)據(jù),對雙側(cè)壁導(dǎo)坑法中導(dǎo)洞支護(hù)形式進(jìn)行了優(yōu)化,改變了出入口與車站相接部位,縮短了工期也降低了施工成本。隨著地鐵建設(shè)發(fā)展,相關(guān)技術(shù)人員提出了一種針對上軟下硬地層的地鐵車站施工方法——拱蓋法[5-7]。該施工方法不僅能更好地適應(yīng)鉆爆法施工的暗挖隧道,而且具有施工工作面大、施工效率高和施工安全性好等優(yōu)點(diǎn)。

    文獻(xiàn)[8-9]通過對拱蓋法開挖車站進(jìn)行模擬,認(rèn)為拱蓋法施工時,開挖中部導(dǎo)洞與拱蓋處臨時支撐拆除為整個施工過程中的關(guān)鍵工序;文獻(xiàn)[10]通過對使用拱蓋法開挖的車站進(jìn)行三維有限元模擬,并結(jié)合現(xiàn)場施工過程中的地表和拱頂沉降、支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力等數(shù)據(jù)分析,認(rèn)為在上軟下硬地層中采用拱蓋法開挖其上部拱蓋斷面中間導(dǎo)洞的開挖是施工關(guān)鍵一環(huán),中部導(dǎo)洞開挖后需要及時進(jìn)行初期支護(hù)的施工,以保證洞室施工的安全。

    本文以青島地鐵某暗挖車站為例,采用數(shù)值模擬對暗挖車站初支拱蓋法開挖施工及其變形進(jìn)行分析,并結(jié)合監(jiān)測數(shù)據(jù)提出優(yōu)化的施工參數(shù),針對施工中受力較大及變形較明顯的部位進(jìn)行研究,以期為類似工程施工提供技術(shù)參考。

    1 工程概況

    青島某地鐵車站為地下雙層標(biāo)準(zhǔn)島式車站。其頂板覆巖厚度為0~14.8 m,洞身主要位于中-微風(fēng)化花崗巖,局部位于微風(fēng)化煌斑巖巖脈及微風(fēng)化碎裂巖,圍巖級別主要為Ⅳ級,為典型的上軟下硬地層。車站位于某交通主干道下方,且周邊購物廣場與住宅區(qū)密集,如圖1所示。

    圖1 青島某地鐵車站位置平面圖

    2 初支拱蓋法介紹

    該車站主體采用初支拱蓋法施工,先沿車站縱向采用左中右三導(dǎo)洞分部開挖拱部并進(jìn)行初期支護(hù),通過圍巖-初支在拱部形成整體支撐體系,以保證下部直墻斷面開挖的安全性。

    根據(jù)青島地區(qū)地層條件,對傳統(tǒng)的拱蓋法施工車站的開挖順序進(jìn)行了一定的優(yōu)化,如圖2所示。該車站具體施工工序?yàn)椋孩匍_挖拱部左、右兩側(cè)土體,并及時架設(shè)鋼拱架、掛鋼筋網(wǎng)、架設(shè)臨時支撐以及鎖腳錨桿;②開挖拱部中間土體并及時施作支護(hù)體系,隨后在大拱腳位置打設(shè)托梁;③待初支拱蓋混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)后,逐步拆除臨時支撐,施作拱部二次襯砌,在拱蓋的保護(hù)下車站下部中央逐層放槽開挖;④車站下部兩側(cè)土體采用分層開挖方式,邊開挖邊施作側(cè)墻支護(hù)結(jié)構(gòu),以便加強(qiáng)下部圍巖穩(wěn)定性;⑤車站主體結(jié)構(gòu)開挖結(jié)束后,鋪設(shè)防水層、進(jìn)行防水施工,再按順作法施工自下而上澆筑二次襯砌;⑥完成仰供回填,施工車站內(nèi)部結(jié)構(gòu)與裝修。

    圖2 初支拱蓋法施工順序

    與傳統(tǒng)礦山法相比,初支拱蓋法更加適用于青島這類上軟下硬土巖復(fù)合地層。其優(yōu)勢在于:①充分利用了硬質(zhì)圍巖的自承載能力,初支與圍巖共同形成穩(wěn)定的拱蓋保護(hù)后,再進(jìn)行大面積作業(yè),既保證了拱部和下部直墻斷面開挖的安全性,又減少了不必要的支護(hù)結(jié)構(gòu);②車站開挖工序較少、施工難度較小、產(chǎn)生的廢棄工程小,提高了施工效率與經(jīng)濟(jì)效益;③二次襯砌一次性模筑成環(huán),避免了開挖與二次襯砌施工交叉進(jìn)行,縮短了施工周期。

    3 數(shù)值模擬計算

    3.1 模型建立

    本文通過MIDAS-GTS/NX軟件對地鐵車站施工變形過程進(jìn)行三維有限元計算,采用地層-結(jié)構(gòu)法進(jìn)行模擬,土層采用摩爾-庫倫本構(gòu)材料,初支、二次襯砌等結(jié)構(gòu)采用彈性介質(zhì)。模型上邊界取至地層表面,下邊界取3倍隧道拱頂跨度,左右邊界取5倍隧道拱頂跨度,約束條件為位移約束。計算荷載考慮巖土體自重及開挖釋放荷載,不考慮水平構(gòu)造應(yīng)力的影響。隧道初支與二次襯砌均采用實(shí)體單元,車站拱頂埋深14.5 m。有限元計算模型如圖3所示。車站所在地層的數(shù)值模擬計算參數(shù)如表1所示。

    圖3 青島某地鐵車站三維有限元計算模型

    表1 青島某地鐵車站計算模型參數(shù)

    3.2 計算結(jié)果分析

    3.2.1 凈空收斂

    對車站進(jìn)行凈空收斂的監(jiān)測是研究支護(hù)結(jié)構(gòu)形態(tài)與圍巖變化最直接的參數(shù),也是安全施工的保障和施工質(zhì)量的體現(xiàn)。

    1) 初支凈空收斂。通過有限元模擬得到初支凈空收斂變化,如圖4所示。由圖4可知:左、右導(dǎo)洞開挖之初,凈空收斂分別減小了0.04 mm和0.06 mm;當(dāng)中導(dǎo)洞開挖時,凈空收斂迅速減小到-0.13 mm;隨導(dǎo)洞繼續(xù)開挖,左、右導(dǎo)洞凈空收斂出現(xiàn)緩慢而明顯的增加,最終凈空收斂穩(wěn)定在0.62~0.76 mm左右;而中導(dǎo)洞開挖凈空收斂值先減小,后出現(xiàn)明顯增大,最終穩(wěn)定在1.03 mm左右。

    圖4 拱部導(dǎo)洞開挖初支凈空收斂變化趨勢

    2) 下部直墻斷面處凈空收斂。車站主體第1層斷面開挖之初,直墻斷面凈空收斂變形較?。浑S著開挖推進(jìn),兩個測點(diǎn)的變化逐漸顯著,由于開挖面距離監(jiān)測面逐漸拉長,凈空收斂逐漸趨于穩(wěn)定,最終兩個測點(diǎn)凈空收斂分別穩(wěn)定在-1.07 mm和-1.27 mm,如圖5所示。

    圖5 下部直墻斷面凈空收斂變化趨勢

    3.2.2 拱頂沉降

    受開挖影響,拱頂出現(xiàn)明顯下沉,隨后逐漸趨于穩(wěn)定;左、右導(dǎo)洞沉降量一致且相對較小,而中導(dǎo)洞開挖使初步穩(wěn)定的圍巖發(fā)生二次應(yīng)力釋放,初支變形拱部最大,如圖6所示。綜上,拱部各導(dǎo)洞開挖對初支產(chǎn)生的相互影響較小,建議中導(dǎo)洞施工過程中隨時對拱部進(jìn)行監(jiān)測。

    圖6 拱部導(dǎo)洞開挖時初支沉降變化趨勢

    3.2.3 地表沉降

    取地表6個監(jiān)測點(diǎn)的模擬沉降進(jìn)行分析,每個測點(diǎn)相距10 m。車站主體結(jié)構(gòu)施工過程中,地表出現(xiàn)了較明顯沉降,并伴隨著整個施工過程中(見圖7)。硐室周邊一定范圍內(nèi)產(chǎn)生了較長時間、不同幅度的沉降變形;拱部施工過程中,由于左、右導(dǎo)洞開挖后及時施作初支與大拱蓋,對地表沉降影響較小且沉降逐漸穩(wěn)定;臨時支撐逐步拆除時,地表再次發(fā)生沉降且沉降一直延續(xù)到下部直墻斷面的前期施工過程;當(dāng)拱蓋強(qiáng)度達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)時地表沉降逐漸穩(wěn)定。

    圖7 地表沉降變化趨勢

    開挖過程中,沉降槽隨開挖推進(jìn)而發(fā)生變化如圖8所示。左、右導(dǎo)洞開挖之初,地表沉降最大值先是出現(xiàn)在左導(dǎo)洞上方;隨著左、右導(dǎo)洞一并開挖,出現(xiàn)雙拱形沉降槽。開挖中導(dǎo)洞時,沉降最大值逐步移動到隧道開挖中線正上方處,說明拱部中導(dǎo)洞開挖與臨時支撐拆除以及拱蓋施作是施工的關(guān)鍵時期也是變形控制的關(guān)鍵時期。

    圖8 地表沉降槽曲線

    通過上述模擬分析可見,大跨度暗挖車站進(jìn)行多個導(dǎo)洞開挖時,合理制定導(dǎo)洞開挖順序與開挖距離,以及配合做好各施工工序的銜接,對開挖后暴露面進(jìn)行及時的支護(hù)與加強(qiáng),可以有效地降低地表沉降值。

    4 現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果及分析

    4.1 現(xiàn)場監(jiān)測點(diǎn)布設(shè)

    根據(jù)車站特點(diǎn)與開挖方案進(jìn)行有針對性的斷面測點(diǎn)布設(shè)。在車站開挖過程中布設(shè)4個典型斷面進(jìn)行凈空收斂、拱頂沉降和地表沉降分析。測點(diǎn)布設(shè)如圖9所示。對車站主要選取車站中部監(jiān)測斷面變形穩(wěn)定后的數(shù)據(jù)進(jìn)行凈空收斂、拱頂沉降和地表變形的分析。其主要原因是車站中部監(jiān)測斷面受邊界效應(yīng)的影響較小,并與有限元模擬的結(jié)果進(jìn)行對比的代表意義較強(qiáng)。

    圖9 4個典型斷面的監(jiān)測點(diǎn)布設(shè)

    4.2 施工階段凈空收斂特征

    拱部凈空收斂監(jiān)測數(shù)據(jù)如圖10所示。現(xiàn)場實(shí)際監(jiān)測結(jié)果比有限元計算結(jié)果明顯偏大,但變化趨勢基本保持一致。左、右導(dǎo)洞在開挖初期凈空收斂值穩(wěn)定增長,當(dāng)中導(dǎo)洞開挖時,圍巖再次受到擾動;左、右導(dǎo)洞凈空收斂出現(xiàn)小幅度上漲后逐漸趨于穩(wěn)定。

    圖10 實(shí)測拱部導(dǎo)洞開挖后的凈空收斂變化

    由直墻斷面的凈空收斂變化可以看出(見圖11),整個凈空收斂變化趨勢較為穩(wěn)定。第1層巖體開挖之初,凈空收斂由變化微弱到逐漸增加,直到第2層巖體開挖時,收斂逐漸變得緩慢。隨著開挖推進(jìn),掌子面距監(jiān)測斷面距離逐漸增大,對其影響逐漸減弱,收斂速率也隨之變得緩慢,最終凈空收斂保持在一個穩(wěn)定階段。

    圖11 實(shí)測直墻斷面凈空的收斂變化

    4.3 施工階段初支沉降特征

    在開挖初期左導(dǎo)洞初支沉降略微大于右導(dǎo)洞,總體來看整個沉降趨勢較為穩(wěn)定平緩;待中部導(dǎo)洞開挖時初支出現(xiàn)明顯沉降,沉降速率明顯大于其他導(dǎo)洞開挖;隨開挖推進(jìn),沉降速率逐漸減小,最終沉降值穩(wěn)定在10 mm左右。實(shí)測沉降變形如圖12所示。

    圖12 拱頂初期支護(hù)的實(shí)測沉降變形

    4.4 施工階段地表沉降特征

    如圖13所示,取施工過程中該車站中間監(jiān)測斷面DB003的7個監(jiān)測點(diǎn)的地表監(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。隧道開挖之初,地表沉降受到的影響較小,沉降緩慢;中導(dǎo)洞開挖時,車站正上方的地表出現(xiàn)了明顯沉降,沉降一直伴隨著整個中間導(dǎo)洞的開挖,且隧道中線兩側(cè)的地表也表現(xiàn)出了較明顯的沉降,沉降速率明顯較前一階段增大;拱蓋施作階段地表沉降繼續(xù)增加,且地表沉降波動明顯,表明車站結(jié)構(gòu)正上方的擾動強(qiáng)烈,這與數(shù)值模擬計算到的情況類似。

    圖13 地表實(shí)測沉降變形

    5 施工優(yōu)化

    根據(jù)現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)與有限數(shù)值模擬結(jié)果可以看出,在整個車站施工過程中,其拱頂和拱頂上方地表沉降最為明顯。這就需要對現(xiàn)有的施工環(huán)節(jié)進(jìn)行一定優(yōu)化,以控制變形量。

    5.1 改變施工進(jìn)尺長度

    針對臨時支撐拆除環(huán)節(jié),采用控制單一變量方法對上述建立的模型進(jìn)行施工方案優(yōu)化模擬。優(yōu)化工序?yàn)楣吧w施作10 m后再進(jìn)行臨時支撐逐步拆除,如圖14所示。

    圖14 優(yōu)化施工前后沉降變形的模擬對比

    優(yōu)化后的施工方案,最終拱頂沉降與地表沉降分別為4.32 mm與6.56 mm,均低于原施工方案穩(wěn)定沉降值,表明了改變施工進(jìn)尺長度能更好地控制施工中圍巖的沉降,提高了開挖支護(hù)的穩(wěn)定性,可保障現(xiàn)場施工更加安全。因此,實(shí)際施工中,在保證開挖安全的前提下,可以適當(dāng)?shù)乜s短拱蓋施作與拆撐的距離。

    5.2 改變支護(hù)結(jié)構(gòu)參數(shù)

    改變拱蓋支護(hù)強(qiáng)度也可對沉降變形起到一定的控制效果,即:將拱蓋彈性模量變?yōu)?2 000 MPa,其他參數(shù)不變。對方案優(yōu)化施工前后沉降變形的模擬對比如圖15所示。

    圖15 優(yōu)化施工前后沉降變形的模擬對比

    優(yōu)化后拱頂沉降與地表沉降緩慢增加,最終其沉降值分別穩(wěn)定在4.11 mm和8.58 mm,均低于原施工方案沉降穩(wěn)定值,且拱頂沉降與地表沉降速率均勻,表明了加大拱蓋的支護(hù)強(qiáng)度對控制拱頂支護(hù)結(jié)構(gòu)沉降與拱頂上方地表沉降具有積極作用。在圍巖條件較差或地表建(構(gòu))筑物繁多的地方,有針對性地增大支護(hù)強(qiáng)度,不僅可保證車站建設(shè)施工安全,而且對地鐵今后長期運(yùn)營安全也起到了保障作用。

    6 結(jié)語

    本文以青島地鐵某暗挖車站工程為研究背景,通過現(xiàn)場監(jiān)測與有限元模擬相結(jié)合的方法,分析該車站采用初支拱蓋法施工的各個工序?qū)鷰r與支護(hù)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的影響,并提出施工優(yōu)化方案,主要得出如下結(jié)論:

    1) 數(shù)值模擬與實(shí)測數(shù)據(jù)變化趨勢基本一致,各施工工序下圍巖及支護(hù)變化均滿足強(qiáng)度與穩(wěn)定性要求,證實(shí)了初支拱蓋法在上軟下硬地層中適用性較好。

    2) 拱蓋中導(dǎo)洞的開挖、拱蓋施作和臨時支撐的拆除對車站支護(hù)結(jié)構(gòu)與地表沉降影響較大,是車站施工中的關(guān)鍵階段,需要在實(shí)際施工過程中,增加關(guān)鍵階段的監(jiān)測頻率,對圍巖與支護(hù)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的變形應(yīng)及時反饋。

    3) 地表沉降槽隨不同導(dǎo)洞開挖而發(fā)生變化。左右導(dǎo)洞開挖之初,左導(dǎo)洞上方沉降值最大,直到中導(dǎo)洞開挖時,沉降最大值逐漸向中導(dǎo)洞上方移動,最終地表沉降最大值回歸到隧道中心線上。車站施工時,需要著重對中導(dǎo)洞的變形進(jìn)行持續(xù)監(jiān)測。

    4) 適當(dāng)縮小施工進(jìn)尺長度與增加支護(hù)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,對控制圍巖變形與結(jié)構(gòu)變形具有積極作用,不僅能提高車站施工的安全性,還能對后期車站運(yùn)營的安全提供保障。

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