蔡翔,劉旭,陳學(xué)勇
在有害成分含量高的高溫工況下,傳統(tǒng)的預(yù)熱器耐熱鋼內(nèi)筒掛片存在嚴(yán)重的腐蝕問題,天津水泥工業(yè)設(shè)計(jì)研究院有限公司(以下簡稱:天津水泥院)曾研發(fā)過一種新型耐熱鋼材料TRG-ZA-10[1]以解決該問題,以該款耐熱鋼材料制作的掛片能夠在高S、Cl的高溫工況下使用22~24個(gè)月,雖然延緩了腐蝕,但不能隔絕腐蝕。
從2017年10月,天津水泥院開始著手研究“金屬+陶瓷復(fù)合材料”的復(fù)合成型工藝,在T709U[2]材料外表層復(fù)合自主研發(fā)陶瓷耐磨層(陶瓷涂層相關(guān)材料的研發(fā)始于2012年),以實(shí)現(xiàn)金屬強(qiáng)韌性能與陶瓷耐磨損耐腐蝕性能的結(jié)合,在保證使用壽命不低于TRG-ZA-10耐熱鋼材料的前提下,降低成本。
通過調(diào)整成分和高溫復(fù)合工藝參數(shù),天津水泥院實(shí)現(xiàn)了自主研發(fā)的陶瓷涂層材料和金屬材料收縮率的匹配,不僅有效保證了兩種材料的結(jié)合強(qiáng)度,而且在高溫沖擊磨損的工況下,可確保陶瓷涂層材料不開裂、不剝落。
首先,采用不銹鋼板作為試驗(yàn)用基體,表面涂覆陶瓷涂料層,涂刷次數(shù)根據(jù)基體表面吸收情況而定。在高溫爐中對涂覆好涂層的金屬材料進(jìn)行高溫復(fù)合,按照設(shè)定的溫度和時(shí)間進(jìn)行操作,完成高溫復(fù)合,試樣復(fù)合前后的狀態(tài)見圖1。
圖1 試樣復(fù)合前后的狀態(tài)
其次,采用線切割機(jī)切割鑄造掛片(基體材料T709U)局部作為試驗(yàn)用工件,見圖2。
圖2 鑄造掛片的涂覆狀態(tài)和復(fù)合狀態(tài)
2017年12月,天津水泥院對自主研發(fā)的陶瓷涂層材料進(jìn)行了工業(yè)試驗(yàn)。分別選取預(yù)熱器的內(nèi)筒掛片和篦冷機(jī)的密封件,進(jìn)行表面陶瓷涂料的涂覆,之后采用大型箱式熱處理爐進(jìn)行高溫復(fù)合。根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)情況,設(shè)定復(fù)合溫度和保溫時(shí)間,完成高溫復(fù)合。陶瓷涂料涂覆狀態(tài)及復(fù)合狀態(tài)見圖3。
圖3 陶瓷涂料涂覆完成后的形貌(左)和復(fù)合后的表面形貌(右)
本次工業(yè)試驗(yàn)重現(xiàn)了實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)的結(jié)果,并對陶瓷濃度、涂覆方式以及復(fù)合溫度等相關(guān)工藝進(jìn)行了調(diào)整,以滿足后續(xù)工業(yè)批量化制作的要求。
采用RTEC納米劃痕儀檢測涂層強(qiáng)度及與金屬結(jié)合的強(qiáng)度,見圖4。通過壓頭滑動接觸復(fù)合材料表面,并施加壓應(yīng)力,當(dāng)壓頭穿透破壞涂層時(shí),隨著摩擦系數(shù)的變化,摩擦力也有較大幅度的變化。此時(shí),通過測量記錄的瞬時(shí)壓應(yīng)力,結(jié)合壓頭的截面積,可測算出強(qiáng)度值,作為涂層本身強(qiáng)度及金屬和涂層結(jié)合強(qiáng)度綜合指標(biāo)的參考數(shù)值(見表1)。
圖4 納米劃痕儀測量涂層結(jié)合強(qiáng)度
由表1數(shù)據(jù)可以看出,在金屬材料上,復(fù)合陶瓷涂層抵抗破壞的綜合性能均≮730MPa,這表明陶瓷涂層已與金屬材料有效結(jié)合。
表1 涂層結(jié)合強(qiáng)度的測量結(jié)果
根據(jù)實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)與工業(yè)試驗(yàn)結(jié)果,在完善和優(yōu)化相關(guān)工藝參數(shù)后,于2018年9月對腐蝕性較為嚴(yán)重的某項(xiàng)目預(yù)熱器C5內(nèi)筒掛片(基體材料T709U)的一部分進(jìn)行陶瓷涂層復(fù)合制作,復(fù)合后的掛片表面形貌見圖5。
圖5 復(fù)合后的掛片表面形貌
金屬基復(fù)合陶瓷涂層掛片于2019年6月投入使用,截至2020年9月,掛片使用正常,達(dá)到了預(yù)期效果,后續(xù)將持續(xù)跟蹤以確定其使用壽命。
金屬基復(fù)合陶瓷涂層掛片是通過高溫復(fù)合方式將陶瓷涂層致密地附著在金屬材料表面,不僅能有效阻斷有害元素對金屬基體材料的侵蝕,且具有優(yōu)異的強(qiáng)韌性,很好地解決了耐腐蝕耐磨的難題。