變壓器散熱器改進(jìn)噴淋裝置降溫效應(yīng)研究

李春，劉紀(jì)堂，章浩，林碧仁，黎進(jìn)光，許云宇，劉剛

(1．廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司東莞供電局，廣東 東莞 523000；2．華南理工大學(xué) 電力學(xué)院，廣東 廣州 510641)

油浸式電力變壓器是電網(wǎng)中的核心設(shè)備，其可靠性直接影響到整個(gè)電力系統(tǒng)的運(yùn)行安全[1-2]。變壓器的負(fù)載能力和使用壽命主要取決于變壓器的熱特性，即變壓器內(nèi)部向外的散熱能力，過高的內(nèi)部溫度會(huì)加速變壓器絕緣性能的劣化[3]。近年來(lái)，隨著我國(guó)供電需求的增加，變壓器的容量也在增加，導(dǎo)致變壓器漏磁場(chǎng)產(chǎn)生的損耗也隨之增大，變壓器內(nèi)部發(fā)熱增加[4-5]。此外，我國(guó)電網(wǎng)中運(yùn)行時(shí)間超過20年的變壓器數(shù)量較多，這些變壓器的冷卻系統(tǒng)存在結(jié)構(gòu)陳舊、冷卻效率低等缺點(diǎn)，嚴(yán)重影響了變壓器的散熱效果[6]。因此，改進(jìn)在運(yùn)變壓器冷卻系統(tǒng)，降低變壓器油溫升，對(duì)于保證變壓器的安全運(yùn)行具有重要意義[7-8]。

片式散熱器是油浸自冷式電力變壓器的主流散熱器[9-10]，當(dāng)前采取提高片式散熱器散熱效率的體外輔助冷卻降溫措施主要有[11]：①機(jī)械增強(qiáng)通風(fēng)法——在散熱器的側(cè)邊或者下方加裝軸流風(fēng)機(jī)，加快散熱片間隙中冷卻空氣的流速[12]，從而更多、更快地帶走散熱器散發(fā)的熱量，有一定的降溫效果，但是軸流風(fēng)機(jī)噪聲較大；②噴淋法——將自來(lái)水噴淋在變壓器的散熱片上[13]，利用水的流動(dòng)帶走散熱器的熱量，降溫效果較好且安裝方便，現(xiàn)場(chǎng)適用性強(qiáng)；③霧化冷卻法——加壓后經(jīng)噴嘴霧化噴出微細(xì)水汽霧滴，這大大增加了霧滴與散熱片的接觸面積，水霧吸熱蒸發(fā)汽化后帶走熱量，降溫效果明顯，但是霧化裝置造價(jià)較高，且制作麻煩。因此，綜合適用性和造價(jià)的考慮，安裝水管噴淋的方法在變壓器現(xiàn)場(chǎng)最具備實(shí)用價(jià)值。

本文首先簡(jiǎn)單闡述變壓器的傳熱機(jī)理、豎壁降膜流動(dòng)的傳熱傳質(zhì)過程以及射流撞壁形成液膜機(jī)理，作為變壓器散熱效率改善方法的理論基礎(chǔ)；隨后，搭建豎壁降膜模擬實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，得到最佳的噴淋孔間距與最佳入射角；最后，根據(jù)模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果設(shè)計(jì)普通噴淋方案和改進(jìn)噴淋方案的對(duì)比實(shí)驗(yàn)，并搭建110 kV油浸自冷式變壓器散熱器進(jìn)出油口溫度監(jiān)測(cè)平臺(tái)，驗(yàn)證改進(jìn)噴淋方案的降溫效果。

1 理論基礎(chǔ)

1.1 油浸自冷式變壓器的傳熱過程

在變壓器油箱內(nèi)部，繞組和鐵心在運(yùn)行過程中產(chǎn)生損耗而發(fā)熱，以熱傳導(dǎo)、熱對(duì)流的方式加熱周圍的變壓器油[14-15]，受熱以后的變壓器油密度減小，從而在油箱內(nèi)產(chǎn)生了自下而上的流動(dòng)[16]。熱油在重力的作用下從上集油管流入散熱片的各個(gè)油道，片式散熱器以熱對(duì)流和熱輻射的方式與周圍環(huán)境進(jìn)行熱交換[17]，熱油經(jīng)冷卻后將會(huì)從下集油管流回變壓器油箱，圖1即為油浸自冷式變壓器油循環(huán)路徑。

圖1 油浸自冷式變壓器油循環(huán)路徑Fig.1 Oil circulation path of ONAN transformer

可見，片式散熱器在變壓器的整個(gè)降溫過程中起到了重要的作用。變壓器油在片式散熱器中的傳熱過程如圖2(a)所示，可以分為：①變壓器油與片式散熱器內(nèi)壁的對(duì)流換熱；②片式散熱器的內(nèi)壁與外壁的熱傳導(dǎo)；③片式散熱器外壁與周圍空氣的對(duì)流換熱以及輻射換熱。將上述傳熱過程以熱阻形式表示，如圖2(b)所示。圖2中：Toil為變壓器油溫度；Tw1為片式散熱器內(nèi)壁溫度；Tw2為片式散熱器外壁溫度；Tair為空氣溫度；hoil為變壓器油側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)；hair為變壓器空氣側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)；δ為散熱片的厚度；λ為散熱片的熱導(dǎo)率；A為換熱表面積。

圖2 變壓器油在片式散熱器中的傳熱過程及其熱阻分析Fig.2 Heat transfer process and thermal resistance analysis of transformer oil in panel type radiator

由圖2可知，片式散熱器傳熱的總熱阻[17]

(1)

可得片式散熱器總傳熱系數(shù)

(2)

由牛頓冷卻公式可以計(jì)算出散熱器的換熱量

(3)

式中ΔT為換熱溫差，即散熱器中油溫與空氣溫度兩者之差。

綜合式(1)—(3)，可以看出：①變壓器散熱器長(zhǎng)期受到酸、堿、灰塵等條件的作用，在散熱器壁面形成了“污垢熱阻”，換熱效果惡化；②當(dāng)油浸自冷式變壓器處在高溫高負(fù)荷時(shí)期，居民用電量增加，而散熱器外壁與環(huán)境溫度溫差減小，空氣側(cè)的對(duì)流換熱量減小。綜上可見，當(dāng)內(nèi)部發(fā)熱量增加時(shí)，散熱器卻無(wú)法將熱量有效地散發(fā)出去，容易導(dǎo)致變壓器出現(xiàn)油溫過高的問題[18]；因此，研究油浸自冷式電力變壓器散熱效率的提升措施具有重要的實(shí)際意義。

1.2 豎壁降膜流動(dòng)的熱傳遞過程

水從PVC管件的噴淋孔噴出，沿著豎直放置片式散熱器的外壁流動(dòng)，可將噴淋降溫的傳熱過程等同為豎壁降膜流動(dòng)的熱傳遞過程。在片式散熱器的內(nèi)壁有變壓器油流過，而外壁面上有液膜覆蓋，在重力的作用下液膜沿著片式散熱器的外壁面向下流動(dòng)，受熱的空氣以一定的速度豎直掠過液膜表面，與液膜發(fā)生熱質(zhì)交換。因此豎壁降膜流動(dòng)的換熱過程[19]可分為：

a)熱量從變壓器油通過片式散熱器內(nèi)壁面導(dǎo)熱傳遞到散熱片的外壁面。

b)當(dāng)散熱片外壁水膜不完全覆蓋(即存在干斑)時(shí)，液膜和干斑分布示意圖如圖3的A向視圖所示，此時(shí)，散熱片外壁一部分與空氣接觸，另一部分被水膜覆蓋。部分熱量Qg通過干斑與空氣對(duì)流換熱帶走，剩余熱量Qw通過對(duì)流換熱傳遞至水膜，即散熱器的總換熱量

Q=Qw+Qg，

(4)

(5)

式(5)中：hg為干斑的換熱系數(shù)；fw為液膜覆蓋率；Tai、Tao為空氣的進(jìn)出口溫度。

c)如圖3的B向視圖所示，水膜與散熱片外壁面的對(duì)流換熱轉(zhuǎn)化為3個(gè)部分[19]：①水膜與空氣之間的對(duì)流換熱(換熱量為Q3)；②空氣與水膜的交界面處，水膜以汽化潛熱的方式與空氣進(jìn)行熱傳質(zhì)(換熱量為Q2)；③由于水膜未完全蒸發(fā)，剩余水膜沿著散熱片外壁向下流動(dòng)，水膜吸收壁面的熱量轉(zhuǎn)化為水膜的內(nèi)能(換熱量為Q1)，引起水膜溫度的變化。即：

Qw=Q1+Q2+Q3，

(6)

(7)

(8)

Q1=cpwm(Two-Twi).

(9)

式(7)—(9)中：Twi、Two為水的進(jìn)出口溫度；hm為傳質(zhì)系數(shù)；γ為汽化潛熱；dai、dao為空氣的進(jìn)出口含濕量；dw為氣液交界面含濕量；cpw為水的定壓比熱容；m為水的質(zhì)量流率。

圖3 豎壁降膜流動(dòng)的熱傳遞過程Fig.3 Heat transfer process of falling film flow on vertical wall

根據(jù)式(4)—(9)，水膜吸收來(lái)自散熱片外壁的絕大部分熱量，同時(shí)還在交界面處以相變潛熱方式攜帶大量的熱量轉(zhuǎn)移到空氣中?？梢?，水膜在整個(gè)豎壁降膜流動(dòng)傳熱過程中起到了非常重要的作用；因此，采用水管噴淋降溫的關(guān)鍵就是提高水膜在散熱片外壁的覆蓋范圍，即后續(xù)實(shí)驗(yàn)方案的設(shè)計(jì)目的為提高散熱片外壁的水膜覆蓋率。

1.3 射流撞壁形成液膜的過程

水從PVC水管件的噴淋孔中噴出，并在散熱片壁上形成液膜的過程，可以采用射流撞壁形成液膜的理論進(jìn)行分析。冷卻水在PVC管件中流動(dòng)，經(jīng)過噴淋孔時(shí)在水壓作用下形成射流，以一定的射流入射角(射流方向與散熱片壁面的夾角，圖4中θ即為射流入射角)射向散熱片壁，形成的液膜沿壁面向下流動(dòng)帶走散熱器的熱量。

影響射流的冷卻液膜覆蓋情況的因素較多，包括射流入射角、射流速度、射流噴淋孔間距和壁面粗糙度等，而這些因素中射流入射角是影響液膜覆蓋情況最明顯的因素之一。射流入射角決定了射流撞擊散熱片壁面時(shí)的法向速度和射流從噴淋口處直至撞擊點(diǎn)間的距離。若入射角過大，射流撞擊到壁面后會(huì)發(fā)生液滴飛濺以及反彈的現(xiàn)象，降低冷卻效果；入射角過小，射流出口后的自由行程過大，影響液膜的覆蓋情況[20-21]。

此外，噴淋孔間距也對(duì)液膜的覆蓋情況有一定影響。通過減小相鄰噴淋孔之間的間距可以增加噴淋孔數(shù)，進(jìn)而改善液膜的鋪展情況；但是孔數(shù)過多會(huì)導(dǎo)致每個(gè)噴淋孔的壓力過小，使得射流速度過小，影響液膜的鋪展。在片式散熱器中安裝PVC水管件的實(shí)際情況中，射流角度和噴淋孔間距是最容易調(diào)節(jié)的參數(shù)；因此，提高散熱片壁面的液膜覆蓋率的關(guān)鍵在于尋找最佳的射流入射角和噴淋孔間距。

2 模擬實(shí)驗(yàn)

2.1 模擬實(shí)驗(yàn)平臺(tái)的搭建

為了對(duì)比不同射流入射角下和不同噴淋孔間距下冷卻液膜的覆蓋情況，本文搭建了豎壁降膜流動(dòng)的模擬實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，如圖4所示。

圖4 豎壁降膜流動(dòng)的模擬實(shí)驗(yàn)平臺(tái)Fig.4 Simulation experimental platform of falling film flow on vertical wall

實(shí)驗(yàn)平臺(tái)由刷漆后的鋼板(模擬片式散熱器外壁)、大電流發(fā)生器(模擬發(fā)熱源)、有機(jī)玻璃、流量計(jì)(控制噴淋量)、PVC水管組件以及紅外熱成像儀等儀器設(shè)備構(gòu)成。由于整體實(shí)驗(yàn)臺(tái)的材質(zhì)采用不透紅外光的有機(jī)玻璃，在部分區(qū)域用保鮮膜代替有機(jī)玻璃以便拍攝，如圖4中虛線方框所示。本實(shí)驗(yàn)可通過分析紅外熱成像儀捕獲的溫度場(chǎng)并結(jié)合圖像處理方式，計(jì)算出水膜的覆蓋范圍。

2.2 不同噴淋孔間距的液膜覆蓋率對(duì)比分析

根據(jù)1.2節(jié)分析可得，液膜在整個(gè)豎壁降膜流動(dòng)傳熱過程中起到了非常重要的作用，且PVC水管的噴淋孔間距對(duì)液膜覆蓋率有一定影響，為此，本文通過模擬實(shí)驗(yàn)平臺(tái)進(jìn)行不同噴淋孔間距下的噴淋實(shí)驗(yàn)，對(duì)比分析噴淋孔數(shù)為6(孔間距為3.4 cm)、9(孔間距為2.1 cm)和18(孔間距為1 cm)下的液膜覆蓋情況。在進(jìn)行模擬實(shí)驗(yàn)時(shí)，通過流量計(jì)將噴淋量控制在0.2 L/min，并且保持射流入射角度為60°。與此同時(shí)，通過大電流發(fā)生器給涂漆后的鋼板通420 A的電流(此電流值為內(nèi)部損耗全部通過散熱片散發(fā)等效計(jì)算而來(lái))，待鋼板溫度基本維持不變時(shí)，開啟噴淋裝置。待鋼板表面液膜穩(wěn)定后，使用紅外熱成像儀捕捉散熱片的溫度場(chǎng)，所捕捉的3種噴淋孔間距下的溫度場(chǎng)如圖5所示。為了定量比較不同方案的液膜覆蓋率，本文借助PS軟件分別計(jì)算液膜覆蓋區(qū)和散熱片外壁面的像素點(diǎn)數(shù)，兩者的比值就是散熱片的液膜覆蓋率。計(jì)算所得的液膜覆蓋率標(biāo)注在圖5中。

圖5 不同噴淋孔間距下的鋼板溫度場(chǎng)熱成像Fig.5 Thermal imaging of steel plate temperature field under different spray holes distances

由圖5可以看出，隨著噴淋孔間距的減小，液膜覆蓋率也隨著變大：在噴淋孔間距為3.4 cm時(shí)的液膜覆蓋率僅為8.56%；當(dāng)噴淋孔間距減小到1 cm后液膜覆蓋率提升至12.82%，相比之下提高了50%的液膜覆蓋率。受限于裝置的尺寸，不能在PVC水管上打過多的噴孔，因此模擬實(shí)驗(yàn)的最優(yōu)噴淋孔間距為1 cm。

2.3 不同射流入射角的液膜覆蓋率對(duì)比分析

根據(jù)前述實(shí)驗(yàn)得到的結(jié)論，將PVC水管的噴淋孔間距調(diào)整為最佳間距1 cm(噴淋孔數(shù)18)，在保持噴淋孔數(shù)為18的基礎(chǔ)上，進(jìn)行不同射流入射角度下的噴淋實(shí)驗(yàn)，對(duì)比分析入射角度為30°、45°、60°和90°下的液膜覆蓋情況。使用紅外熱成像儀捕捉散熱片壁面的溫度場(chǎng)，所捕捉的幾種射流入射角下的溫度場(chǎng)如圖6所示。不同入射角度下的液膜覆蓋率同樣采用PS軟件計(jì)算，結(jié)果標(biāo)注在圖6中。

圖6 不同射流入射角下的鋼板溫度場(chǎng)熱成像Fig.6 Thermal imaging of steel plate temperature field under different jet incident angles

由實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知，隨著入射角度的增大，液膜覆蓋率呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)：在入射角為30°時(shí)，由于自由行程較大，液膜鋪展不開，液膜覆蓋率僅為14.13%；在入射角提高至45°時(shí)，液膜的覆蓋率提高至16.04%，原因是提高入射角可以減小射流的自由行程，使得液膜能夠充分鋪展開；繼續(xù)提高入射角至60°時(shí)，液膜覆蓋率開始減小，原因是入射角過大會(huì)出現(xiàn)液滴飛濺及反彈的現(xiàn)象，導(dǎo)致液膜覆蓋情況變差；當(dāng)入射角提高至90°時(shí)，由于濺射現(xiàn)象嚴(yán)重，液膜覆蓋率降低至10.42%。

可見，相比于入射角為90°(水平噴淋)的情況，入射角為45°可提高60%左右的液膜覆蓋率；因此，通過調(diào)節(jié)PVC水管組件，使得射流入射角為45°，可以有效地提高液膜覆蓋率，從而提升散熱片散熱效果。

3 噴淋裝置實(shí)際運(yùn)用分析

3.1 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)搭建

a)實(shí)驗(yàn)對(duì)象的選?。簩?shí)驗(yàn)選取東莞局某變電站的110 kV油浸自冷式電力變壓器作為研究對(duì)象，實(shí)驗(yàn)變壓器所采用的片式散熱器組數(shù)為14組(高、低壓側(cè)各7組)，每組散熱器的片數(shù)為24片。

b)PVC水管方案設(shè)計(jì)：在PVC水管上均勻地鉆出一定數(shù)量的噴淋孔，通過三通、直通等PVC管配件將其組裝。PVC水管的具體設(shè)計(jì)方案見表1，PVC水管安裝如圖7(a)、(b)所示。

表1 PVC水管的設(shè)計(jì)方案Tab.1 Design scheme of PVC water pipes

圖7 PVC水管安裝Fig.7 PVC water pipe installation

c)散熱器進(jìn)出油口溫度監(jiān)測(cè)平臺(tái)：本文選用Pt59鉑熱電阻無(wú)線溫度傳感器實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)14組散熱器進(jìn)出油口溫度。首先，在散熱器上、下集油管的上表面涂抹一定量的導(dǎo)熱硅膠；隨后，將無(wú)線溫度傳感器的測(cè)溫探頭平放在導(dǎo)熱硅膠的上方；最后，用耐高溫膠帶將測(cè)溫探頭纏繞。無(wú)線溫度傳感器的安裝如圖8所示。

圖8 無(wú)線溫度傳感器安裝(散熱器進(jìn)、出油口)Fig.8 Wireless temperature sensor installation (radiator oil inlet and outlet)

3.2 實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

為了驗(yàn)證散熱器加裝噴淋水管措施對(duì)變壓器的降溫效果，并對(duì)比普通淋水方案與改進(jìn)淋水方案的效果差異，設(shè)計(jì)3組實(shí)驗(yàn)。具體實(shí)驗(yàn)方案見表2，其中實(shí)驗(yàn)2和實(shí)驗(yàn)3同時(shí)開展。

表2 實(shí)驗(yàn)方案Tab.2 Experimental scheme

變壓器油溫和繞組溫度受變壓器負(fù)荷、冷卻方式等因素的影響[22]，因此分析不同噴淋方案對(duì)變壓器油溫和繞組溫度影響時(shí)，需要保證變壓器的負(fù)荷情況相近。2019年7月17日(散熱器未淋水)和2019年7月18日(散熱器淋水)的負(fù)載曲線如圖9所示。

圖9 散熱器淋水與未淋水時(shí)負(fù)載電流值對(duì)比Fig.9 Comparison of load current when the radiator is watered and not watered

由圖9可知，實(shí)驗(yàn)變壓器在開展不同實(shí)驗(yàn)方案時(shí)，其負(fù)荷條件接近，因此可忽略實(shí)驗(yàn)期間變壓器的負(fù)荷差異對(duì)結(jié)果的影響。

3.3 結(jié)果分析

由于傳感器所測(cè)得高壓側(cè)與低壓側(cè)的每組散熱器進(jìn)出口油溫存在差異，在后續(xù)分析時(shí)，計(jì)算出各側(cè)散熱器(每側(cè)7組散熱器)的進(jìn)出口油溫平均值。

同時(shí)，本文重點(diǎn)關(guān)注不同實(shí)驗(yàn)方案的各側(cè)散熱器的進(jìn)出口油溫的平均值相對(duì)環(huán)境溫度的溫差。圖10(a)、(b)即為實(shí)驗(yàn)1、實(shí)驗(yàn)2和實(shí)驗(yàn)3分別監(jiān)測(cè)得到的高、低壓側(cè)散熱器進(jìn)油口溫度平均值Tia與出口油溫平均值Toa相對(duì)環(huán)境溫度Tamb的溫差曲線。

由圖10(a)、(b)可以看出，在淋水裝置開啟一段時(shí)間后，相比淋水裝置未開啟的情況，散熱器的進(jìn)出口油溫平均值與環(huán)境溫度的溫差有了明顯的降低。

圖10 不同實(shí)驗(yàn)方案的散熱器平均溫差對(duì)比Fig.10 Comparison of average temperature difference of radiators with different experimental schemes

PVC噴淋水管從噴淋孔中噴出低于環(huán)境溫度的冷水，冷卻水在重力的作用下在豎直的散熱片外壁降膜流動(dòng)。隨著噴淋的不斷進(jìn)行，散熱片外壁面會(huì)形成水膜區(qū)和干斑區(qū)。從式(2)與式(3)可以看出，水的自然對(duì)流換熱系數(shù)相比空氣的自然對(duì)流換熱系數(shù)大，相對(duì)干斑區(qū)，水膜區(qū)能攜帶走散熱片外壁面更多的熱量；因此，與自然空氣冷卻相比，加裝淋水裝置后的變壓器整體溫度更低。同時(shí)，根據(jù)2.2—2.3節(jié)所得的模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果，相比于普通噴淋裝置，改進(jìn)的噴淋裝置通過降低噴淋孔間距以及改變噴淋入射角來(lái)提高片式散熱器外壁的液膜覆蓋率。根據(jù)式(4)—(9)可得，改進(jìn)的噴淋裝置提高了水膜區(qū)攜帶的熱量，進(jìn)而提高從片式散熱器外壁傳遞出去的熱量。經(jīng)計(jì)算，相較未淋水方案，普通噴淋方案與改進(jìn)噴淋方案的散熱器出口油溫的降溫效果分別9.2 K和11.2 K，改進(jìn)噴淋裝置降溫效果更加顯著，提高了2 K。

由式(3)可知，較低的散熱片外壁溫度使得散熱片油道內(nèi)的變壓器油溫與散熱片壁溫的溫差增大，增大了變壓器油與散熱器壁對(duì)流換熱量，進(jìn)而降低了散熱器內(nèi)部油道中變壓器油的溫度。根據(jù)變壓器油循環(huán)路徑，油箱內(nèi)部的繞組和鐵心與變壓器油的熱交換更劇烈，經(jīng)計(jì)算，繞組溫度計(jì)[23-24]采集到繞組溫度在噴淋裝置開啟的7 h內(nèi)降低了10.8 K，降溫效果顯著。

4 結(jié)論與展望

本文搭建了豎壁降膜模擬實(shí)驗(yàn)平臺(tái)與散熱器進(jìn)出油口測(cè)溫實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，分析了采用噴淋裝置的降溫效應(yīng)，得出以下結(jié)論：

a)分析豎壁降膜模擬實(shí)驗(yàn)平臺(tái)監(jiān)測(cè)到的液膜覆蓋率，發(fā)現(xiàn)：采用PVC水管對(duì)散熱片壁進(jìn)行噴淋冷卻時(shí)，最佳噴淋孔間距為1 cm；通過調(diào)節(jié)水管噴淋的射流入射角為45°后，可以使液膜覆蓋率相比于水平噴淋方法提高60%。

b)水膜通過汽化潛熱與對(duì)流散熱提高了片式散熱器的總傳熱系數(shù)。分析散熱器進(jìn)出油口測(cè)溫實(shí)驗(yàn)平臺(tái)監(jiān)測(cè)到的數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)：相較未淋水方案，普通噴淋方案與改進(jìn)噴淋方案的散熱器出口油溫的降溫效果分別9.2 K和11.2 K，改進(jìn)噴淋裝置降溫效果更加顯著，降溫幅度提高了2 K。

本文給出的改進(jìn)噴淋方案可在變電站改造、主變壓器大修以及夏季高溫的用電高峰期等情形下運(yùn)用。后續(xù)研究可繼續(xù)深入，通過改變噴淋方式、噴淋裝置擺放位置等方式來(lái)提高片式散熱器外壁的液膜覆蓋率，為改善片式散熱器整體的散熱效率提供一種思路。