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    綜放開(kāi)采頂煤采動(dòng)應(yīng)力場(chǎng)演化路徑

    2021-06-03 09:32:46秦海初程海星霍昱名
    煤礦安全 2021年5期
    關(guān)鍵詞:綜放測(cè)線夾角

    秦海初,邵 斌,程海星,霍昱名

    (1.中煤華晉集團(tuán)有限責(zé)任公司,山西 運(yùn)城043300;2.中煤華晉集團(tuán)有限責(zé)任公司 王家?guī)X煤礦,山西 運(yùn)城043300;3.中煤能源研究院有限責(zé)任公司,陜西 西安710054;4.太原理工大學(xué) 原位改性采礦教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,山西 太原030024)

    綜放開(kāi)采自20世紀(jì)80年代引入我國(guó)后,得到了較為充分的發(fā)展,已經(jīng)成為了我國(guó)煤炭開(kāi)采領(lǐng)域的重要標(biāo)志性成果[1,2]。綜放開(kāi)采是在綜合機(jī)械化采煤工藝的基礎(chǔ)上,歷經(jīng)高位放頂煤、中位放頂煤、低位放頂煤工藝多次變革,成為我國(guó)目前最為普遍的綜采主導(dǎo)技術(shù)。它具有高產(chǎn)高效、安全、降耗等諸多優(yōu)點(diǎn)。對(duì)于綜放開(kāi)采技術(shù)的基礎(chǔ)理論研究,主要集中在支架圍巖關(guān)系[3-4]、頂煤破壞機(jī)理[5-6]、煤巖運(yùn)移規(guī)律等方面[7-8]。頂煤的破壞由其所受的應(yīng)力狀態(tài)決定[4-9],因此,綜放開(kāi)采工作面應(yīng)力場(chǎng)演化規(guī)律是關(guān)鍵基礎(chǔ)問(wèn)題之一[10-11],國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)其展開(kāi)了大量的研究工作。陳忠輝[12]等通過(guò)損傷力學(xué)理論和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證相結(jié)合方法[13],對(duì)綜放工作面前方支承壓力分布特性進(jìn)行了研究;吳建[14]等成莊礦采場(chǎng)圍巖應(yīng)力分布進(jìn)行了研究,得出煤體和上覆巖層采動(dòng)應(yīng)力的增加是同步的;劉長(zhǎng)友[15]等對(duì)孤島工作面支承壓力分布特征進(jìn)行了分析,得出超前支承壓力存在2個(gè)峰值區(qū)域,頂煤支承壓力峰值大于底煤;劉金海[16]等對(duì)深井特厚煤層綜放工作面支承壓力進(jìn)行了分析,將回采期間煤體垂直應(yīng)力的變化沿走向進(jìn)行了分區(qū);趙鯤鵬[8]分析了綜放工作面不同傾角下采場(chǎng)圍巖的應(yīng)力狀態(tài),與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果相吻合;王德超[17]等分析了回采過(guò)程中超前支承壓力變化規(guī)律,認(rèn)為工作面“見(jiàn)方”階段垂直應(yīng)力最大;劉欽節(jié)[18]等在朱仙礦地應(yīng)力實(shí)測(cè)的基礎(chǔ)上,對(duì)綜放工作面采動(dòng)應(yīng)力場(chǎng)演化規(guī)律進(jìn)行了研究,得出了地應(yīng)力與綜放采場(chǎng)采動(dòng)應(yīng)力場(chǎng)演化的關(guān)系;黃志增[19]等在實(shí)驗(yàn)室模擬了頂煤真實(shí)應(yīng)力環(huán)境,得出了巨厚煤層頂煤破壞形式及對(duì)不同層位頂煤的冒放性做出了評(píng)價(jià);魏世明[20]等對(duì)支承壓力研究現(xiàn)狀進(jìn)行了綜述,得出了有關(guān)支承壓力的研究的特點(diǎn)及存在的問(wèn)題;王家臣[21]等對(duì)綜放開(kāi)采頂煤裂隙擴(kuò)展的應(yīng)力驅(qū)動(dòng)機(jī)制進(jìn)行了研究,得出綜放開(kāi)采過(guò)程中主應(yīng)力大小及方向的演化規(guī)律。大部分學(xué)者將其簡(jiǎn)化為最大主應(yīng)力為垂直應(yīng)力、中間主應(yīng)力與最小主應(yīng)力相等的情況,著重考慮了垂直應(yīng)力演化特性而忽略了原巖應(yīng)力狀態(tài)及中間主應(yīng)力。為此,研究以王家?guī)X煤礦12309綜放工作面為工程背景,在原始地應(yīng)力測(cè)試基礎(chǔ)上,針對(duì)工作面前方頂煤中主應(yīng)力場(chǎng)演化規(guī)律展開(kāi)。

    1 工程背景

    1.1 工作面概況

    王家?guī)X煤礦位于山西省河津市,12309工作面位于其西翼,煤層平均6.1 m,為近水平煤層,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,賦存狀況穩(wěn)定,平均埋深360 m,沿東西方向由西向東進(jìn)行回采。工作面位置如圖1。

    工作面直接頂為粉砂巖,平均厚度3.54 m,基本頂為細(xì)粒砂巖,平均厚度4.2 m。直接底為細(xì)粒砂巖與泥巖互層,平均厚度2.77 m,基本底為中粒砂巖,平均厚度24.29 m。采用綜采放頂煤工藝進(jìn)行回采,采高3.1 m,放煤高度3.0 m,采用ZFY12000/23/34D型兩柱放頂煤液壓支架,額定工作阻力12 000 kN,初撐力9 420 kN。

    圖1 工作面位置Fig.1 Location of panel 12309

    1.2 地應(yīng)力測(cè)試

    運(yùn)用空心包體類三維應(yīng)力測(cè)量法對(duì)王家?guī)X煤礦原始應(yīng)力進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量,于12309鄰近工作面選取3個(gè)測(cè)站,分別測(cè)量其地應(yīng)力大小及方向。首先在測(cè)站自巷幫用鉆機(jī)鉆進(jìn)應(yīng)力解除孔(直徑130 mm),至不受除鉆孔以外的其他工程影響的位置(1.25倍巷道寬度b);磨平大孔孔底后,再同心鉆進(jìn)小直徑孔(直徑36 mm)穿過(guò)待測(cè)點(diǎn);在小測(cè)量孔內(nèi)安裝環(huán)氧樹(shù)脂三軸應(yīng)變計(jì),24 h后,待環(huán)氧樹(shù)脂完全固化,用直徑130 mm的取心鉆頭對(duì)含有應(yīng)變計(jì)的巖心進(jìn)行應(yīng)力解除,解除過(guò)程引起的巖石變形可由應(yīng)變計(jì)中不同方向的應(yīng)變片通過(guò)數(shù)據(jù)采集器檢測(cè)和記錄,地應(yīng)力測(cè)試過(guò)程如圖2。

    圖2 地應(yīng)力測(cè)試過(guò)程Fig.2 Testing process of ground stress

    由現(xiàn)場(chǎng)地應(yīng)力測(cè)試結(jié)果可知,礦區(qū)水平應(yīng)力大于垂直應(yīng)力,最大水平應(yīng)力σx為南北方向,平均側(cè)壓系數(shù)為λx=1.52,最小水平應(yīng)力σy為東西方向,平均側(cè)壓系數(shù)為λx=0.45,地應(yīng)力測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表1。

    表1 地應(yīng)力測(cè)試結(jié)果Table 1 Measurement results of ground stress

    2 數(shù)值模擬

    2.1 數(shù)值模型及參數(shù)

    2.1.1 數(shù)值模型及測(cè)線

    按照?qǐng)D2中各巖層厚度建立數(shù)值模型,以正南北向?yàn)閤軸,正東西向?yàn)閥軸,垂直方向?yàn)閦軸,全部由六面體單元組成。因旨在研究工作面中部推進(jìn)方向主應(yīng)力演化規(guī)律,固不考慮工作面長(zhǎng)度對(duì)頂煤體中主應(yīng)力空間演化規(guī)律的影響,因此模型尺寸為長(zhǎng)×寬×高=200 m×200 m×80 m,工作面模擬尺寸為走向150 m、傾向100 m,數(shù)值模型及測(cè)線位置如圖3。

    圖3 數(shù)值模型及測(cè)線位置Fig.3 Numerical model and line layout

    根據(jù)λx=1.52、λy=0.45,設(shè)置模型側(cè)壓系數(shù),進(jìn)行初始應(yīng)力反演,再對(duì)工作面一次開(kāi)挖,計(jì)算至平衡(以模型最大不平衡力比率小于10-5為平衡條件),導(dǎo)出工作面中部測(cè)線位置的3個(gè)主應(yīng)力大小及方向。測(cè)線位于工作面中部頂煤內(nèi),測(cè)線起始坐標(biāo)為(100,100,21.5),終止坐標(biāo)為(100,200,12.5),測(cè)線中每隔1 m選取1個(gè)測(cè)點(diǎn),共設(shè)置測(cè)點(diǎn)100個(gè),待模型開(kāi)挖平衡后,通過(guò)FISH語(yǔ)言中內(nèi)置“z_pstress”函數(shù),提取每個(gè)測(cè)點(diǎn)的3個(gè)主應(yīng)力大小、方向,測(cè)線位置如圖3(b)。

    2.1.2 邊界條件及本構(gòu)模型

    1)應(yīng)力邊界。數(shù)值模型總高80 m,煤層底板在數(shù)值模型中位于27.06 m處,即數(shù)值模型中煤層埋深為52.94 m,由于實(shí)際煤層平均埋深為360 m,因此需要在模型上邊界施加相當(dāng)于307.06 m厚度的巖層重力,按照巖層平均密度為2.2 t/m3計(jì)算,得模型上邊界應(yīng)施加應(yīng)力σz=6.76 MPa。

    2)位移邊界。對(duì)數(shù)值模型前、后、左、右4個(gè)邊界面施加法向位移約束,對(duì)模型底面施加全位移約束。

    2.1.3 本構(gòu)模型及參數(shù)

    數(shù)值模型均為煤、巖石等材料,因此選用FLAC3D內(nèi)置Mohr-Coulomb本構(gòu)模型進(jìn)行模擬,數(shù)值計(jì)算中各巖層物理力學(xué)參數(shù)匯總見(jiàn)表2。

    表2 巖層物理力學(xué)參數(shù)Table 2 Lithologic parameters in numerical model

    3 結(jié)果分析

    3.1 主應(yīng)力大小演化規(guī)律

    工作面開(kāi)挖后,由于開(kāi)采擾動(dòng),頂煤體內(nèi)應(yīng)力場(chǎng)重新分布,但采動(dòng)影響并不會(huì)波及到整個(gè)測(cè)線。測(cè)線30 m范圍內(nèi)的3個(gè)主應(yīng)力值大小分布曲線如圖4。

    圖4 主應(yīng)力大小分布曲線Fig.4 Principle stresses distribution

    圖4中(0,0)點(diǎn)位置處3個(gè)主應(yīng)力大小均為0;0~4 m范圍為模擬工作面液壓支架控頂區(qū),該區(qū)域3個(gè)主應(yīng)力大小基本呈線性逐漸升高,最大主應(yīng)力σ1從0升高到3.20 MPa,中間主應(yīng)力σ2從0升高到2.05 MPa,最小主應(yīng)力σ3從0升高到0.69 MPa;最大主應(yīng)力σ1、中間主應(yīng)力σ2在11 m左右達(dá)到峰值,而最小主應(yīng)力σ3則在13 m左右達(dá)到峰值,其中最大主應(yīng)力σ1峰值為25.09 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.90,中間主應(yīng)力σ2峰值為18.17 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為2.13,最小主應(yīng)力σ3峰值為8.13 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.87。

    中間主應(yīng)力集中系數(shù)最大,最大主應(yīng)力與最小主應(yīng)力集中系數(shù)相近;在16 m左右,最大主應(yīng)力與中間主應(yīng)力大小相等,即σ1=σ2,該現(xiàn)象的產(chǎn)生是由于王家?guī)X煤礦原巖應(yīng)力場(chǎng)最大水平應(yīng)力大于垂直應(yīng)力,受到超前采動(dòng)應(yīng)力的影響,垂直應(yīng)力不斷升高,逐漸大于了水平應(yīng)力,在這個(gè)過(guò)程中最大主應(yīng)力向垂直方向旋轉(zhuǎn),中間主應(yīng)力向水平方向旋轉(zhuǎn)。

    3.2 主應(yīng)力方向演化規(guī)律

    3.2.1 最大主應(yīng)力方向演化規(guī)律

    綜放開(kāi)采過(guò)程中,最大主應(yīng)力與3個(gè)坐標(biāo)平面的夾角演化曲線如圖5(截取測(cè)線前60 m區(qū)間)。

    圖5 最大主應(yīng)力與各坐標(biāo)平面夾角Fig.5 Angels between maximum principle stress and planes

    在原巖應(yīng)力狀態(tài)下,最大主應(yīng)力與y-z平面夾角為90°,與x-z、x-y 2個(gè)平面的夾角均為0°,與實(shí)際情況相符。最大主應(yīng)力與x-z、x-y、y-z 3個(gè)平面的夾角變化開(kāi)始于17 m左右,因此將曲線0~17 m范圍定義為最大主應(yīng)力偏轉(zhuǎn)區(qū),進(jìn)一步地,以煤壁為分界線,將偏轉(zhuǎn)區(qū)劃分為壁前偏轉(zhuǎn)區(qū)和壁后偏轉(zhuǎn)區(qū)。

    對(duì)于x-y平面,最大主應(yīng)力偏轉(zhuǎn)始于17 m位置處,17~15 m范圍,最大主應(yīng)力與x-y平面夾角從1.75°迅速偏轉(zhuǎn)至82.10°;15 m至最大主應(yīng)力峰值位置(11 m)區(qū)間內(nèi),最大主應(yīng)力方向與x-y平面夾角基本保持不變;11 m(最大主應(yīng)力峰值位置)到4 m(煤壁位置)區(qū)間內(nèi),最大主應(yīng)力方向與x-y平面夾角先減小后增大,在5 m位置降低到50.27°,5~4 m區(qū)間內(nèi),最大主應(yīng)力方向與x-y平面夾角增加10°,達(dá)到60.04°;4~0 m區(qū)間為壁后旋轉(zhuǎn)區(qū),最大主應(yīng)力方向與x-y平面夾角先增大至86.01°然后保持基本穩(wěn)定。

    對(duì)于x-z平面,最大主應(yīng)力偏轉(zhuǎn)也開(kāi)始于17 m位置處,在17~16 m范圍內(nèi),最大主應(yīng)力與x-z平面夾角從0.27°偏轉(zhuǎn)至7.62°;16 m至最大主應(yīng)力峰值位置(11 m)區(qū)間內(nèi),最大主應(yīng)力方向與x-z平面夾角基本保持不變;在11 m(最大主應(yīng)力峰值位置)到4 m(煤壁位置)區(qū)間內(nèi),最大主應(yīng)力方向與x-z平面夾角先增大后減小,在5 m位置增大到39.37°,5~4 m區(qū)間內(nèi),最大主應(yīng)力方向與x-z平面夾角減小10°,至29.63°左右;4~0 m區(qū)間為壁后旋轉(zhuǎn)區(qū),最大主應(yīng)力方向與x-z平面夾角先減小至3.99°,然后保持基本穩(wěn)定。

    對(duì)于y-z平面,最大主應(yīng)力方向偏轉(zhuǎn)從距離17 m左右處開(kāi)始,在15 m左右,最大主應(yīng)力方向與yz平面夾角為1.51°,近似0°,即在17~15 m內(nèi)的2 m左右區(qū)間內(nèi),最大主應(yīng)力與y-z平面旋轉(zhuǎn)了約90°;從15 m處至0 m位置,最大主應(yīng)力方向與y-z平面夾角保持0°左右,基本穩(wěn)定。

    3.2.2 中間主應(yīng)力方向演化規(guī)律

    綜放開(kāi)采過(guò)程中,中間主應(yīng)力與3個(gè)坐標(biāo)平面的夾角演化曲線如圖6(截取測(cè)線前60 m區(qū)間)。

    在原巖應(yīng)力狀態(tài)下,中間主應(yīng)力與x-y平面夾角為90°,與x-z、y-z 2個(gè)平面的夾角均為0°,與實(shí)際情況相符。中間主應(yīng)力與x-z、x-y、y-z 3個(gè)平面的夾角變化開(kāi)始于53 m左右(以角度變化大于5°為旋轉(zhuǎn)分界線),因此將曲線0~53 m范圍定義為中間主應(yīng)力偏轉(zhuǎn)區(qū),進(jìn)一步地,以煤壁為分界線,將偏轉(zhuǎn)區(qū)劃分為壁前偏轉(zhuǎn)區(qū)和壁后偏轉(zhuǎn)區(qū)。

    圖6 中間主應(yīng)力與各坐標(biāo)平面夾角Fig.6 Angels between intermediate principle stress and planes

    對(duì)于x-y平面,中間主應(yīng)力偏轉(zhuǎn)開(kāi)始于53 m位置處,在53~17 m(σ1=σ2)區(qū)間中,中間主應(yīng)力與x-y平面夾角緩慢減小,從原始90°減小到80.17°;中間主應(yīng)力與x-y平面夾角從17 m處開(kāi)始劇烈變化,至15 m處時(shí),中間主應(yīng)力與x-y平面夾角由17 m處的80.17°降低至1.50°,接近0°;15~0 m區(qū)間內(nèi),中間主應(yīng)力與x-y平面夾角保持0°基本穩(wěn)定。

    對(duì)于x-z平面,中間主應(yīng)力偏轉(zhuǎn)開(kāi)始于53 m位置處,在53~17 m(σ1=σ2)區(qū)間中,中間主應(yīng)力與x-z平面夾角緩慢增大,從原始0°增大到8.65°;中間主應(yīng)力與x-z平面夾角從17 m處開(kāi)始減小,至15 m處時(shí),中間主應(yīng)力與x-z平面夾角由17 m處的8.65°降低至0.20°;15~0 m區(qū)間內(nèi),中間主應(yīng)力與x-z平面夾角保持0°基本穩(wěn)定。

    對(duì)于y-z平面,中間主應(yīng)力方向偏轉(zhuǎn)從距離17 m左右處開(kāi)始,偏轉(zhuǎn)過(guò)程劇烈,在15 m左右,最大主應(yīng)力方向與y-z平面夾角為近似88.49°,即在17~15 m內(nèi)的2 m左右區(qū)間內(nèi),中間主應(yīng)力與y-z平面旋轉(zhuǎn)了近90°;從15 m處至0 m位置,最大主應(yīng)力方向與y-z平面夾角保持0°左右,基本穩(wěn)定。

    3.2.3 最小主應(yīng)力方向演化規(guī)律

    綜放開(kāi)采過(guò)程中,最小主應(yīng)力與3個(gè)坐標(biāo)平面的夾角演化曲線如圖7(截取測(cè)線前60 m區(qū)間)。

    在原巖應(yīng)力狀態(tài)下,最小主應(yīng)力與x-z平面夾角為90°,與x-y、y-z 2個(gè)平面的夾角均為0°,與實(shí)際情況相符。最小主應(yīng)力與x-z、x-y、y-z 3個(gè)平面的夾角變化開(kāi)始于53 m左右(以角度變化大于5°為旋轉(zhuǎn)分界線),因此將曲線0~53 m范圍定義為最小主應(yīng)力偏轉(zhuǎn)區(qū),進(jìn)一步地,以煤壁為分界線,將偏轉(zhuǎn)區(qū)劃分為壁前偏轉(zhuǎn)區(qū)和壁后偏轉(zhuǎn)區(qū)。

    圖7 最小主應(yīng)力與各坐標(biāo)平面夾角演化規(guī)律Fig.7 Angels between minimum principle stress and planes

    對(duì)于x-y平面,最小主應(yīng)力偏轉(zhuǎn)開(kāi)始于53 m位置處,在53~11 m(最大主應(yīng)力峰值位置)區(qū)間中,最小主應(yīng)力與x-y平面夾角緩慢增大又緩慢減小,該區(qū)間內(nèi),最小主應(yīng)力方向與x-y平面夾角變化浮動(dòng)較?。ㄎ闯^(guò)10°);最小主應(yīng)力與x-y平面夾角從11 m處開(kāi)始,發(fā)生較顯著變化,在11~4 m區(qū)間(煤壁位置)內(nèi),最小主應(yīng)力與x-y平面夾角先增大后減小,先由11 m處的7.31°增加至5 m處的39.73°,在減小到4 m處的29.96°;壁后旋轉(zhuǎn)區(qū)間內(nèi),最小主應(yīng)力與x-y平面夾角由4 m處的29.96°減小至3 m處的3.99°,后保持相對(duì)穩(wěn)定。

    對(duì)于x-y平面,最小主應(yīng)力偏轉(zhuǎn)開(kāi)始于53 m位置處,在53~11 m(最大主應(yīng)力峰值位置)區(qū)間中,最小主應(yīng)力與x-y平面夾角緩慢減小又緩慢增大,該區(qū)間內(nèi),最小主應(yīng)力方向與x-y平面夾角變化浮動(dòng)較?。ㄎ闯^(guò)10°);最小主應(yīng)力與x-y平面夾角從11 m處開(kāi)始,發(fā)生較顯著變化,在11~4 m區(qū)間(煤壁位置)內(nèi),最小主應(yīng)力與x-y平面夾角先減小后增大,先由11 m處的82.69°減小至5 m處的50.27°,在增大到4 m處的60.04°;壁后旋轉(zhuǎn)區(qū)間內(nèi),最小主應(yīng)力與x-y平面夾角由4 m處的60.04°增大至3 m處的86.01°,后保持相對(duì)穩(wěn)定。

    對(duì)于y-z平面,最小主應(yīng)力方向與y-z平面夾角在整個(gè)綜放過(guò)程中均為0°,保持穩(wěn)定。

    3.3 主應(yīng)力分區(qū)及演化路徑

    將主應(yīng)力場(chǎng)分布曲線進(jìn)行分區(qū),將主應(yīng)力場(chǎng)由遠(yuǎn)及近地分為4個(gè)區(qū)域:原巖應(yīng)力區(qū)、應(yīng)力升高區(qū)、應(yīng)力峰后降低區(qū)、支架控頂區(qū)。

    在上述各區(qū)域內(nèi)取特征點(diǎn),提取其應(yīng)力大小作為應(yīng)力路徑,其中,原巖應(yīng)力區(qū)特征點(diǎn)1個(gè)、應(yīng)力升高區(qū)特征點(diǎn)3個(gè)、應(yīng)力峰后降低區(qū)3個(gè)、支架控頂區(qū)2個(gè),各分區(qū)特征點(diǎn)位置如圖8。

    圖8 各分區(qū)特征點(diǎn)位置Fig.8 Location of characteristic points

    4結(jié)論

    1)王家?guī)X礦原始地應(yīng)力場(chǎng)中,最大水平應(yīng)力>垂直應(yīng)力>最小水平應(yīng)力,其中,最大水平應(yīng)力方向?yàn)槟媳毕颍骄鶄?cè)壓系數(shù)為1.52,最小水平應(yīng)力方向?yàn)闁|西向,平均側(cè)壓系數(shù)為0.45。

    2)頂煤各主應(yīng)力在煤壁前方一定距離均存在應(yīng)力集中現(xiàn)象,其中,最大主應(yīng)力、中間主應(yīng)力峰值均出現(xiàn)在測(cè)線11 m位置處,應(yīng)力集中系數(shù)為1.90、2.13,最小主應(yīng)力應(yīng)力峰值出現(xiàn)在測(cè)線13 m位置處,應(yīng)力集中系數(shù)為1.87。

    3)最大主應(yīng)力方向旋轉(zhuǎn)的特征點(diǎn)位置有3個(gè),分別出現(xiàn)在位置、最大主應(yīng)力峰值位置、煤壁位置,中間主應(yīng)力方向旋轉(zhuǎn)的特征點(diǎn)位置有1個(gè),出現(xiàn)在位置;最小主應(yīng)力方向旋轉(zhuǎn)的特征點(diǎn)位置有2個(gè),依次出現(xiàn)在最大主應(yīng)力峰值位置、煤壁位置。

    4)根據(jù)主應(yīng)力場(chǎng)演化特征,將頂煤分為原巖應(yīng)力區(qū)、應(yīng)力升高區(qū)、應(yīng)力峰后降低區(qū)及支架控頂區(qū),并在4個(gè)區(qū)域內(nèi)共選取了9個(gè)特征點(diǎn),組成了頂煤主應(yīng)力演化路徑,為后續(xù)頂煤破壞規(guī)律的研究提供應(yīng)力基礎(chǔ)。

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