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    大型外浮頂儲罐油氣空間爆炸風(fēng)險研究

    2021-05-29 11:56:12張曉明何佳康趙培森于占魯
    實驗室研究與探索 2021年4期
    關(guān)鍵詞:浮盤浮頂湍流

    張曉明,申 晴,何佳康,2,趙培森,于占魯,戴 波

    (1.北京石油化工學(xué)院信息工程學(xué)院,北京 102617;2.北京化工大學(xué)信息科學(xué)與技術(shù)學(xué)院,北京 100029)

    0 引言

    儲罐浮盤落底是由于儲罐內(nèi)石油液位過低,浮頂?shù)闹е湓诹藘薜撞?。正常高液位?]操作時,浮盤浮在油品上,阻隔了石油液體和空氣,既減少空氣污染、又降低了火災(zāi)發(fā)生的概率。浮盤落底的情況往往發(fā)生在儲罐大修或者裝卸業(yè)務(wù)的需要。對于外浮頂儲罐[2],其浮盤落底是有很大風(fēng)險的,比如雷擊風(fēng)險、靜電風(fēng)險、支柱受力風(fēng)險等。美國標(biāo)準(zhǔn)API RP-2003[3]明確指出,“對于外浮頂儲罐,如果浮盤落底且在浮頂下面形成油氣空間,則著火的危險會增加。為了將危險最小化,在正常操作期間或雷暴期間不能有浮盤支撐著地,以及避免雷暴期間儲罐進(jìn)油?!蓖瑫r,按照API RP2026-2017 標(biāo)準(zhǔn)[4],浮盤落底過程有2 個階段的風(fēng)險:“當(dāng)浮盤未浮起且液位低于浮頂支撐時,浮頂下方的大氣中可能存在易燃的蒸氣、空氣混合物(例如,浮頂密封無法正確密封,空氣進(jìn)入間隙)。當(dāng)向浮盤未浮起且液位低于浮頂液位的儲罐加注時,可能會迫使蒸氣通過罐頂密封層并進(jìn)入浮頂上方的大氣中?!?/p>

    與固定頂儲罐相比,外浮頂儲罐發(fā)生火災(zāi)事故更為頻繁[5]。在已有調(diào)查的全球480 例儲罐火災(zāi)事故中,由于雷擊外浮頂儲罐原因引起的火災(zāi)占了1/3[6]。針對該油氣混合區(qū)域的火災(zāi)爆炸風(fēng)險,畢海普等[7]構(gòu)建爆炸三角形并結(jié)合數(shù)值模擬結(jié)果分析油氣混合區(qū)域的爆炸危險性。結(jié)果表明:儲罐橫截面的油蒸氣質(zhì)量分?jǐn)?shù)整體上在增加,罐壁附近質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高,氧氣質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化不明顯,中間區(qū)域分布穩(wěn)定但不均勻;油氣混合空間的爆炸危險區(qū)分布在油蒸氣質(zhì)量分?jǐn)?shù)相對較低的區(qū)域,多集中于罐壁附近,分布位置隨油氣擴(kuò)散未發(fā)生明顯變化。但是,該文僅從油氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù)角度出發(fā)進(jìn)行的風(fēng)險分析;本實驗另辟蹊徑,從爆炸極限的角度對浮盤落底進(jìn)行風(fēng)險分析。

    目前,大型外浮頂儲罐浮盤落底運行已經(jīng)成為一種常態(tài),而其運行風(fēng)險研究卻鮮見文獻(xiàn)報道。原油揮發(fā)所產(chǎn)生的油氣在遇到雷擊[8]后,可能發(fā)生爆炸、燃燒等安全事故[9-10],所以油氣濃度分析顯得尤為重要。本文研究了浮盤落底運行中的油氣空間濃度變化,通過數(shù)據(jù)建模和仿真分析,探索其形成規(guī)律和爆炸風(fēng)險程度。

    1 流動控制方程

    針對外浮頂儲罐油氣擴(kuò)散方式,以及無化學(xué)反應(yīng)的單項多組分?jǐn)U散的模型,采用流動控制方程及湍流模型進(jìn)行理論分析[7,11-12]。

    連續(xù)性方程:

    式中:ρ為混合油氣的密度;uj為(x,y,z)3 個方向的速度。

    動量守恒方程:

    式中:g 為重力加速度;μt為流體的湍流黏度;p 為絕對壓力。

    能量守恒方程:

    式中:T為油氣流體的溫度;kl為流體湍流導(dǎo)熱系數(shù);σT為常數(shù),取值范圍是0.9~1.0;cp為混合流體定壓比熱;cpv為泄漏物質(zhì)定壓比熱容(J/(kg·K))。

    組分質(zhì)量守恒方程:

    有關(guān)油面的湍流模型如下:

    (1)應(yīng)用于油面下降,直到原油完全排出,油氣揮發(fā)產(chǎn)生的油氣空間。此時選擇RNG k-ω湍流模型[12]:

    (2)應(yīng)用于原油液面從0 m升至浮盤剛好浮起來為止,此時所有油氣剛剛完全排至浮頂外部,受外部風(fēng)速影響。這里選用realizable k-ω湍流模型[11]:

    式中:ρ為混合油氣密度(kg/m3);uj為3 個方向的速度(m/s);μt為湍流黏度(Pa·s);g 為重力加速度(m/s2);p為絕對壓力(Pa);T 為流體溫度(K);ω 為質(zhì)量分?jǐn)?shù);D1為湍流擴(kuò)散系數(shù);常數(shù)σk=1.0,σε=1.2,C2=1.9,C1ε=1.44;Gk為湍流動能,因?qū)恿魉俣忍荻榷a(chǎn)生;Gb也為湍流動能,因浮力產(chǎn)生;γM為過度擴(kuò)散時產(chǎn)生的波動(m2/s2);C1=maxη為有效因子;C3ε=tanh[v/u];SK、Sz為用戶自定義;k為湍流能(m2/s2);ε 為耗散率(m2/s3),其中,k 和ε在不同規(guī)格大小的儲罐中取不同的值,取值情況見表1[11]。

    表1 湍流能和耗散率與儲罐規(guī)格的關(guān)系

    2 大型外浮頂儲罐油氣空間的建模與分析

    使用ANSYS 軟件的fluent 模塊進(jìn)行仿真。研究對象為某公司實際儲罐,具體參數(shù)為:儲罐直徑80 m、浮盤高度為1.8 m,浮盤上一共有12 個自動通氣閥、6個浮頂呼吸閥。經(jīng)過網(wǎng)格劃分后,浮盤的幾何模型如圖1 所示??梢?,網(wǎng)格劃分密集的地方主要集中在通氣閥附近,浮盤落底后,通氣閥進(jìn)出氣體頻繁。由于浮盤內(nèi)部壓強(qiáng)是非常重要的油氣濃度的衡量指標(biāo),所以先來研究浮盤內(nèi)部的壓強(qiáng)情況。

    圖1 網(wǎng)格劃分圖浮盤結(jié)構(gòu)

    本研究基于原油完全排出儲罐外的情況,選用RNG k-ω湍流模型。設(shè)置儲罐內(nèi)氣體成分為fuel-oilair,其中fuel-oil-air 內(nèi)含烷烴類氣體、H2O、N2、CO2。此時,假設(shè)在油都排出儲罐的瞬間,整個油氣空間在1.8m高度的時候進(jìn)行仿真。

    其次,在設(shè)置通氣閥的時候,為了簡化模型,將通氣閥的壓強(qiáng)等效在整個浮盤表面。當(dāng)浮盤落底后,自動通氣閥同時開啟,大氣緩慢進(jìn)入浮盤內(nèi)部,其中成分包含H2O、N2、CO2等。

    短時間內(nèi)浮盤底部的空間的壓強(qiáng)大小如下,首先是油氣空間頂部的壓強(qiáng)分布(即,浮盤一側(cè)的俯視圖),如圖2 所示。

    圖2 油氣空間頂部的壓強(qiáng)分布趨勢(浮頂表面)

    油氣空間底部的壓強(qiáng)分布如圖3 所示。從圖2、3中可以看出,在同一高度上,罐壁所受的壓強(qiáng)較罐中心大,這是因為大氣進(jìn)入自動通氣閥后,氣體被擠壓到罐壁邊緣的緣故。

    圖3 油氣空間底部的壓強(qiáng)分布趨勢圖(罐底視角)

    儲罐底面壓強(qiáng)的數(shù)值分布見表2。從側(cè)面圖中也可以看到漸變的壓強(qiáng)值,壓強(qiáng)從上往下變得越來越大(顏色從藍(lán)綠色變?yōu)樯罴t色),如圖4 所示。

    表2 儲罐底面壓強(qiáng)的數(shù)值分布

    圖4 油氣空間側(cè)面的壓強(qiáng)趨勢

    油氣空間的底部(罐底側(cè))和頂部(浮盤側(cè))的壓強(qiáng)分布明顯是有差異的??傮w來說,底部的壓強(qiáng)差更大,甚至出現(xiàn)了紅色區(qū)域(壓強(qiáng)較大處,從藍(lán)色到紅色,壓強(qiáng)越來越大),也就是說,空氣進(jìn)入氣相空間后,氣體擴(kuò)散到了儲罐邊緣,對罐底邊緣處產(chǎn)生了較大的壓力。在上述幾張圖中,深紅色區(qū)域的壓強(qiáng)達(dá)到了97.5 kPa。

    從中得出結(jié)論,即油面升降對壓強(qiáng)分布關(guān)系不大,甚至幾乎不變。無論內(nèi)部產(chǎn)生多少油氣,無論液面多高,都是到達(dá)4.0 kPa時才吸入大氣,所以在吸入的瞬間,壓強(qiáng)分布幾乎不變。

    繼續(xù)觀察浮盤內(nèi)部氣體的流速圖,可以更清晰地看到氣體的流動方向和速度大小,如圖5 所示。從圖5 可以看到,浮盤內(nèi)部的油氣流動方向呈向心趨勢,紅色代表流速最大的區(qū)域;相比于壓強(qiáng)圖可得知,流速越大處,壓強(qiáng)相對越小。

    圖5 浮盤內(nèi)部混合氣體流速趨勢矢量圖

    以上的壓強(qiáng)、氣體流速矢量仿真,皆是油氣濃度的表征方式。通過以上仿真,可以清晰地看到浮盤內(nèi)部混合氣體的狀態(tài)情況。

    3 油氣空間濃度的風(fēng)險分析

    3.1 油氣體積和壓強(qiáng)關(guān)系

    基于上述仿真結(jié)果,可以通過理想氣體狀態(tài)方程算出浮盤落底時吸入的最大的空氣量(空氣體積),方程如下:

    式中:p為壓強(qiáng);V 為氣體體積;n 為氣體物質(zhì)的量;R為理想氣體常數(shù)(其中:R=8.314 J/(mol·K));T 表示理想氣體的熱力學(xué)溫度(T=273.15 ℃)。

    仿真得到最大的壓強(qiáng)值為97.5 kPa,仿真值與1個標(biāo)準(zhǔn)大氣壓近似吻合,所以仿真值可以參考。儲罐內(nèi)的原油完全排出后,油氣空間的體積為9 043.2 m3。根據(jù)式(8)計算,得出原油完全排出后,浮盤下的混合氣體總的物質(zhì)的量為388 kmol。

    進(jìn)油之后,當(dāng)油量達(dá)到剛剛托起浮盤時,可以計算出排放到浮盤外部的油氣總量:已知氣體的物質(zhì)的量是不變的(因為油氣的量n是定值),而氣體全部排到浮盤外部,即變?yōu)? 個標(biāo)準(zhǔn)大氣壓,所以可以得出,排放到外面的混合油氣總量的體積為8 703.97 m3(體積約為8 704 m3),物質(zhì)的量為388 kmol。

    如此龐大體積的混合油氣一旦發(fā)生事故是非常危險的。

    3.2 油氣濃度和爆炸下限的分析

    通過查閱資料,在25 ℃的條件下,原油(烷烴類)的揮發(fā)量(體積V≈8 704 m3)在4 h 時間趨于飽和最大值。而且,0.5 h 內(nèi)烷烴揮發(fā)的體積百分?jǐn)?shù)已經(jīng)達(dá)到10.981%[13]。

    已知混合氣體爆炸下限公式[14]:

    式中:L為可燃混合氣體的爆炸極限;Vi為混合油氣中各組分的體積分?jǐn)?shù);Li為混合油氣中各個組分的爆炸下限值[14],甲烷5.0%,乙烷3.0%,丙烷2.2%,異丁烷1.8%,正丁烷1.9%,異戊烷1.4%,正戊烷1.4%。

    通過式(9)和以上數(shù)據(jù),可以計算出外浮頂儲罐浮盤內(nèi)部的混合油氣爆炸極限L 為19.04%。已知混合油氣的爆炸下限為1.4%~2.1%[15],可見,0.5 h內(nèi)原油的有機(jī)物揮發(fā)濃度已經(jīng)超過了發(fā)生爆炸的最低限度,因此會有爆炸的風(fēng)險。

    4 結(jié)語

    本研究基于RNG k-ω 模型,首先采用ANSYS 仿真,對大型外浮頂儲罐的浮盤落底、原油完全排出后的儲罐油氣空間進(jìn)行油氣分析,得出了壓強(qiáng)分布規(guī)律和壓強(qiáng)值,最大達(dá)到97.5 kPa,油氣空間的體積達(dá)到9 043 m3。然后,基于濃度模型和爆炸下限計算方法,得出半小時內(nèi)混合油氣的爆炸極限達(dá)到了19.04%,遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于爆炸下限,存在爆炸風(fēng)險。如果此時遇到火花雷電等情況,就極容易發(fā)生爆炸事故。因此,在雷暴天氣下,嚴(yán)禁儲罐進(jìn)出油操作。并且,在浮盤落底過程中,必須采用防靜電措施,禁止人員上罐操作。

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