基于高斯煙羽模型的某鋼鐵公司較大煤氣中毒事故原因分析

向幸 劉見(jiàn) 徐厚友 郝玉澤 王彪

(中鋼集團(tuán)武漢安全環(huán)保研究院有限公司 武漢 430081)

0 引言

高斯模型認(rèn)為氣團(tuán)的濃度分布服從正態(tài)分布，在許多試驗(yàn)中被認(rèn)為合理，是計(jì)算釋入大氣中的氣載污染物下風(fēng)向濃度應(yīng)用最廣的方法，主要分為高斯煙羽模型[1-2](適用于點(diǎn)源的連續(xù)擴(kuò)散)和高斯煙團(tuán)模型(適用于點(diǎn)源的瞬時(shí)擴(kuò)散)。某鋼鐵公司在設(shè)備檢修、調(diào)試、空載運(yùn)行和試車后，開始試生產(chǎn)時(shí)發(fā)生了一起氣燒石灰窯高爐煤氣泄漏致使3人死亡、6人受傷的較大煤氣中毒事故。該事故高爐煤氣持續(xù)泄漏，本文采用高斯煙羽模型，通過(guò)模擬分析結(jié)果得出了事故發(fā)生的原因，針對(duì)該起事故提出了預(yù)防建議。

1 事故概況

1.1 事故情況

2017年8月2日上午，某鋼鐵公司氣燒石灰窯承包商(以下簡(jiǎn)稱承包商)準(zhǔn)備當(dāng)天點(diǎn)火生產(chǎn)，需要使用高爐煤氣。17時(shí)左右，承包商作業(yè)人員李某甲打開通往氣燒石灰窯煤氣主管道上的高爐煤氣眼鏡閥(DN500 mm)；19時(shí)49分，李某甲打開燒嘴前的煤氣調(diào)節(jié)總閥，承包商作業(yè)人員方某、李某乙、王某在現(xiàn)場(chǎng)配合。此時(shí)圍管煤氣壓力為4.18 kPa；20時(shí)09分，氣燒石灰窯圍管煤氣壓力上升至8.63 kPa，李某甲、王某、方某3人將點(diǎn)燃的淋過(guò)柴油的棉絮從窯頂上料口丟入作為引火源。隨后李某甲打開氣燒石灰窯第1組燒嘴；21時(shí)09分，李某甲打開第2組燒嘴，煤氣壓力出現(xiàn)波動(dòng)(期間李某丙來(lái)到現(xiàn)場(chǎng)，李某乙、王某離開現(xiàn)場(chǎng))； 23時(shí)39分，李某甲打開第3組燒嘴，煤氣壓力再次下降；23時(shí)49分，圍管煤氣壓力降至2.90 kPa，燒嘴不能穩(wěn)定燃燒，火焰熄滅，又因窯內(nèi)溫度較低無(wú)法使煤氣復(fù)燃，煤氣持續(xù)從燒嘴噴出，經(jīng)窯底出料口外泄并擴(kuò)散至高爐上料休息室區(qū)域。

期間，李某甲從氣燒石灰窯操作室(以下簡(jiǎn)稱操作室)出來(lái)至窯出料口處中毒倒地，李某丙在其身后約1 m處中毒倒地，方某在李某丙身后約7 m處中毒倒地。

8月2日23時(shí)50分—8月3日2時(shí)，煤氣外泄擴(kuò)散超過(guò)2 h后，高爐上料休息室內(nèi)6人中毒。

1.2 事故發(fā)生前后當(dāng)?shù)貧庀笄闆r

氣象資料顯示，8月3日0—3時(shí)，當(dāng)?shù)販囟仍?6～27 ℃，靜風(fēng)，基本無(wú)雨，能見(jiàn)度較好(900～2 400 m)，氣壓在99.3～99.5 kPa，相關(guān)氣象要素如表1所示。事發(fā)區(qū)域氣象情況不利于煤氣擴(kuò)散。

表1 8月3日0—3時(shí)事故現(xiàn)場(chǎng)相關(guān)氣象要素

1.3 事故現(xiàn)場(chǎng)設(shè)施及事發(fā)狀態(tài)

(1)高爐煤氣泄漏部位。事故氣燒石灰窯異常熄火后，因烘窯時(shí)間短、窯內(nèi)溫度較低，煤氣不能復(fù)燃且持續(xù)噴出。因高爐煤氣密度比空氣略大，烘窯過(guò)程中未運(yùn)行廢氣抽風(fēng)機(jī)，窯內(nèi)石灰石料面距窯頂上料口高度有限，無(wú)法形成煙筒效應(yīng)；加之當(dāng)晚氣壓較低且無(wú)風(fēng)，烘窯時(shí)的松料操作使下部料層間隙比上部料層大，煤氣主要向氣燒石灰窯下部流散，最終主要從窯下部出料口外泄。

(2)煤氣擴(kuò)散區(qū)域及影響。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)勘驗(yàn)和計(jì)算，高爐煤氣以石灰窯出料口為中心，以0.43 kg/s的泄漏速率、1 200 m3/h的泄漏量向外擴(kuò)散(高爐煤氣密度為1.296 kg/m3，正常生產(chǎn)時(shí)總管流量約7 500 m3/h，事故時(shí)管道閥門開度為0.16，根據(jù)閥門前后壓差計(jì)算當(dāng)時(shí)流量約1 200 m3/h)。煤氣持續(xù)泄漏10 min后，在擴(kuò)散半徑10 m處，煤氣體積分?jǐn)?shù)達(dá)1.28%；煤氣持續(xù)泄漏2～2.5 h后，泄漏量約2 400～3 000 m3，在擴(kuò)散半徑34 m處(上料休息室門口)，煤氣體積分?jǐn)?shù)約0.046 6%；在擴(kuò)散半徑30.5 m處(上料休息室朝向石灰窯方向的開窗)，窗戶下沿處煤氣體積分?jǐn)?shù)約0.052 3%。

(3)事故發(fā)生區(qū)域人員情況。承包商當(dāng)班人員3人，某鋼鐵公司高爐上料班當(dāng)班人員6人。

2 事故工藝簡(jiǎn)介

2.1 生產(chǎn)工藝

某鋼鐵公司有1座179 m3高爐，配套2臺(tái)900 m3/min離心鼓風(fēng)機(jī)(1用1備)，1臺(tái)54 m2燒結(jié)機(jī)，1座240 t/d球團(tuán)豎爐和1座180型氣燒石灰窯，設(shè)計(jì)年產(chǎn)鑄造用生鐵25萬(wàn)t。具體生產(chǎn)工藝流程如圖1所示。

圖1 鑄造用生鐵項(xiàng)目生產(chǎn)工藝流程

2.2 廠區(qū)布局

該企業(yè)廠區(qū)西南角布置1座179 m3高爐，高爐往東依次排列有高爐原料場(chǎng)、燒結(jié)、球團(tuán)廠房。高爐原料場(chǎng)往北是高爐原料運(yùn)輸皮帶，皮帶通廊下方布置有高爐上料、燒結(jié)休息室。事故氣燒石灰窯位于高爐原料運(yùn)輸皮帶通廊北30.5 m，氣燒石灰窯往東21.5 m布置有氣燒石灰窯操作室。氣燒石灰窯包括立窯本體、煤氣和空氣預(yù)熱器及風(fēng)機(jī)(西向5.6 m)、除塵器(西向11.8 m)、氣燒石灰窯成品庫(kù)(北向)以及操作室。煤氣管道走向及石灰窯周邊環(huán)境示意如圖2所示。

圖2 煤氣管道走向及石灰窯周邊環(huán)境示意(單位：m)

2.3 高爐煤氣運(yùn)行系統(tǒng)及事故管道情況

2.3.1 高爐煤氣運(yùn)行系統(tǒng)

該高爐煤氣額定發(fā)生量為32 000 m3/h，主要煤氣用戶為高爐熱風(fēng)爐、燒結(jié)、球團(tuán)及氣燒石灰窯，其中，熱風(fēng)爐用量為13 000 m3/h，燒結(jié)機(jī)用量為5 000 m3/h，球團(tuán)機(jī)用量為4 100 m3/h，石灰窯用量為8 000 m3/h；剩余煤氣經(jīng)放散管(管口高度為30 m)直接對(duì)空排放，放散無(wú)溫度監(jiān)控和滅火裝置。該煤氣放散管設(shè)置高度和高爐煤氣排放方式不符合《中華人民共和國(guó)大氣污染防治法》第四十九條及《工業(yè)企業(yè)煤氣安全規(guī)程》(GB 6222—2005)[3]的相關(guān)要求。

2.3.2 高爐煤氣主要性質(zhì)特性

高爐煤氣是高爐冶煉過(guò)程的副產(chǎn)品，是無(wú)色、無(wú)味、易燃、易爆、有毒的混合氣體，主要成分有N2、CO、CO2等，如表2所示，相對(duì)空氣密度約0.9～1.1，熱值約3 349～4 187 kJ/m3，著火溫度約700～800 ℃，燃燒溫度為1 470 ℃，爆炸極限為30.8%～89.5%。

表2 高爐煤氣成分 %

高爐煤氣產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng)式為

C+O2=CO2

(1)

C+CO2=2CO

(2)

3CO+Fe2O3=2Fe+3CO2

(3)

2.3.3 高爐煤氣管道系統(tǒng)

該高爐產(chǎn)生的高爐煤氣經(jīng)重力除塵器、布袋除塵器等裝置除塵后匯入凈煤氣管道，通過(guò)架空管道送往高爐熱風(fēng)爐、燒結(jié)、球團(tuán)及氣燒石灰窯等用戶，總管與各用戶支管間設(shè)置有蝶閥和眼鏡閥隔斷。事故氣燒石灰窯的高爐煤氣主管管徑為DN500 mm、長(zhǎng)度約40 m，經(jīng)手動(dòng)蝶閥(DN500 mm)調(diào)節(jié)后進(jìn)入煤氣圍管，再經(jīng)手動(dòng)閘閥(DN100 mm)到達(dá)燒嘴燃燒。

2.4 事故氣燒石灰窯情況

2011年7月，某鋼鐵公司自行設(shè)計(jì)和組織建設(shè)事故氣燒石灰窯(氣燒石灰窯系統(tǒng)缺乏明確的行業(yè)和地方設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)和建設(shè)規(guī)范)，如圖3所示。

圖3 氣燒立窯結(jié)構(gòu)示意(單位：mm)

2012年5月，事故氣燒石灰窯完工，無(wú)竣工驗(yàn)收資料。2014年3月，承包商對(duì)該石灰窯電氣控制部分進(jìn)行建設(shè)安裝，委托某工控公司開發(fā)了“氣燒窯自動(dòng)化監(jiān)控系統(tǒng)”，主要將助燃風(fēng)機(jī)、冷卻風(fēng)機(jī)、煤氣電動(dòng)閥門等電氣設(shè)備操作控制集成到操作室遠(yuǎn)程操作，對(duì)煤氣、助燃空氣壓力、石灰窯溫度檢測(cè)、視頻監(jiān)控等運(yùn)行參數(shù)集成顯示和監(jiān)控。8月2日，在石灰窯點(diǎn)火生產(chǎn)前，該“自動(dòng)化監(jiān)控系統(tǒng)”中相關(guān)壓力、溫度等參數(shù)因故障不能反映數(shù)據(jù)，承包商未進(jìn)行修復(fù)便點(diǎn)火生產(chǎn)。

根據(jù)《工業(yè)企業(yè)煤氣安全規(guī)程》中“7.1.1當(dāng)燃燒裝置采用強(qiáng)制送風(fēng)的燃燒燒嘴時(shí)，煤氣支管上應(yīng)安裝止回裝置或自動(dòng)隔斷閥，在空氣支管上應(yīng)設(shè)置泄爆膜”以及“7.1.2煤氣、空氣管道應(yīng)安裝低壓報(bào)警裝置”的規(guī)定，某鋼鐵公司未按規(guī)程要求安裝止回裝置或自動(dòng)隔斷閥，未安裝低壓報(bào)警裝置。

3 高爐煤氣外泄擴(kuò)散范圍及影響分析

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)勘驗(yàn)、數(shù)據(jù)采集、氣象條件、相關(guān)人員問(wèn)詢，采用相關(guān)數(shù)學(xué)模型分析，判定高爐煤氣持續(xù)外泄擴(kuò)散后的總量、范圍、濃度以及事故影響。

3.1 高爐煤氣泄漏速率

該事故系統(tǒng)無(wú)煤氣流量檢測(cè)，無(wú)泄漏速率的直接數(shù)據(jù)，此處根據(jù)煤氣總管設(shè)計(jì)流量和閥門開度折算。

總管設(shè)計(jì)流量M=7 500 m3/h，事故發(fā)生時(shí)閥門開度為0.16，則煤氣實(shí)際流量m=M×0.16=1 200 m3/h，已知高爐煤氣密度為1.296 kg/m3，則質(zhì)量泄漏速率為0.43 kg/s。

3.2 高爐煤氣擴(kuò)散范圍及影響分析

高爐煤氣在泄漏源附近擴(kuò)散，在泄漏源上方形成氣團(tuán)并在大氣中擴(kuò)散。氣團(tuán)的擴(kuò)散模式與氣團(tuán)性質(zhì)、大氣穩(wěn)定度、風(fēng)速、風(fēng)向、地表粗糙度等因素有關(guān)。高爐煤氣密度與空氣相近，可不考慮重氣(密度相比空氣大)效應(yīng)，適合使用高斯模型來(lái)分析高爐煤氣泄漏點(diǎn)下風(fēng)向的煤氣濃度分布情況。該事故高爐煤氣持續(xù)泄漏，適合采用高斯煙羽模型。

根據(jù)高斯煙羽模型，恒定氣象條件下(風(fēng)向、風(fēng)速、大氣穩(wěn)定度不隨時(shí)間變化)高架點(diǎn)源連續(xù)排放，考慮煙羽在地面全反射后，泄漏點(diǎn)下風(fēng)向的某點(diǎn)(x，y，z)煤氣質(zhì)量濃度可計(jì)算為

(4)

式中，Q為連續(xù)泄漏流量，kg/s；u為平均風(fēng)速，m/s；x為泄漏點(diǎn)下風(fēng)向距離，m；y為橫風(fēng)向距離，m；z為離地面的距離，m；He為泄漏點(diǎn)高度，m；σy、σz為y、z方向擴(kuò)散系數(shù)。

若地區(qū)大氣穩(wěn)定度按B級(jí)考慮，則σy=0.32x(1+0.000 4x)-1/2，σz=0.24x(1+0.000 1x)-1/2。有關(guān)參數(shù)如下：平均風(fēng)速u取0.9 m/s；高爐煤氣中CO體積分?jǐn)?shù)取30%；只考慮下風(fēng)向軸線處濃度，y取0 m；石灰窯噴嘴泄漏源高度He取3.2 m。

對(duì)于連續(xù)泄漏，根據(jù)以上模型，計(jì)算結(jié)果如表3所示。

表3 事故石灰窯高爐煤氣連續(xù)外泄時(shí)下風(fēng)向距離及濃度

根據(jù)空氣中CO體積分?jǐn)?shù)、吸入時(shí)間與中毒癥狀的關(guān)系，分析高爐煤氣連續(xù)泄漏形成的氣團(tuán)引發(fā)人員中毒的影響范圍[4]，結(jié)果如表4所示。

表4 高爐煤氣連續(xù)泄漏形成的氣團(tuán)引發(fā)中毒的影響范圍

續(xù)表4

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)勘驗(yàn)，距石灰窯10 m范圍內(nèi)有3人煤氣中毒死亡。根據(jù)以上分析，煤氣以0.43 kg/s的速率長(zhǎng)時(shí)間持續(xù)泄漏，距泄漏點(diǎn)10 m處體積分?jǐn)?shù)可達(dá)0.237 4%，短時(shí)間吸入有眩暈至中毒死亡的危險(xiǎn)，分析結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)勘驗(yàn)基本一致。若煤氣中毒死亡發(fā)生在煤氣泄漏初始階段，接觸到的煤氣體積分?jǐn)?shù)也有可能高于0.237 4%(見(jiàn)第3.3節(jié)分析)。

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)勘驗(yàn)，距石灰窯31.5 m處上料值班休息室內(nèi)有2人中毒昏厥。根據(jù)表4，在煤氣以一定速率長(zhǎng)時(shí)間持續(xù)泄漏的情況下，距泄漏點(diǎn)37 m處CO體積分?jǐn)?shù)為0.04%，25 m處CO體積分?jǐn)?shù)為0.08%，34 m處CO體積分?jǐn)?shù)為0.046 6%。而現(xiàn)場(chǎng)(距石灰窯34 m處值班室外側(cè)門)實(shí)際測(cè)量CO體積分?jǐn)?shù)為0.04%，考慮到救援時(shí)休息室的門已敞開、煤氣已擴(kuò)散，認(rèn)為分析結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)勘驗(yàn)信息基本一致。根據(jù)表4，判定該事故煤氣泄漏已經(jīng)持續(xù)2 h以上。

另外，休息室面向石灰窯的墻開設(shè)窗戶，窗戶下沿距地面1.8 m，與石灰窯水平間距30.5 m，根據(jù)以上模型，煤氣持續(xù)泄漏時(shí)窗戶下沿處CO體積分?jǐn)?shù)為0.052 3%，而此處地面CO體積分?jǐn)?shù)為0.053 5%，與上段分析結(jié)果相差不大，因此，煤氣外泄擴(kuò)散濃度可以排除窗戶高度的影響。

假設(shè)煤氣以0.43 kg/s的速率從石灰窯上料口(距地面高度31.5 m)持續(xù)泄漏，根據(jù)高斯煙羽模型式(4)，其地面體積分?jǐn)?shù)近似正態(tài)分布，在某一點(diǎn)(94 m)處達(dá)到最大，約0.002 5%。而該濃度的煤氣不會(huì)導(dǎo)致距石灰窯10 m范圍內(nèi)人員中毒死亡，由此排除高爐煤氣泄漏口在石灰窯頂部的假設(shè)。

3.3 高爐煤氣擴(kuò)散時(shí)間與影響范圍分析

高爐煤氣持續(xù)泄漏，距泄漏源一定距離的某固定點(diǎn)位煤氣濃度隨泄漏時(shí)間逐步增大。為了分析泄漏初期人員吸入高濃度煤氣中毒的情況，適合使用半球模型。該模型認(rèn)為泄漏的煤氣以理想狀態(tài)呈半球狀向外擴(kuò)散，半球分內(nèi)外兩層，內(nèi)層濃度分布均勻，具有50%的泄漏量，外層呈高斯分布，具有另外50%的泄漏量。設(shè)泄漏時(shí)間為t，則泄漏氣體中CO體積為

(5)

根據(jù)CO體積分?jǐn)?shù)C可計(jì)算高爐煤氣形成的有毒氣體體積V為

(6)

根據(jù)得出的V可計(jì)算高爐煤氣泄漏影響半徑R為

(7)

根據(jù)式(5)～式(7)，得出高爐煤氣影響半徑與泄漏量(泄漏時(shí)間)的關(guān)系為

(8)

可化簡(jiǎn)為

(9)

根據(jù)式(9)，由CO體積分?jǐn)?shù)C和泄漏時(shí)間t，可計(jì)算出對(duì)應(yīng)的中毒影響范圍。

為了分析開始泄漏時(shí)人員吸入高濃度煤氣的中毒情況，選擇表2中有代表性的體積分?jǐn)?shù)(0.32%、0.64%、1.28%)作為危險(xiǎn)值。根據(jù)上述計(jì)算和分析，氣體泄漏速率持續(xù)為0.43 kg/s，泄漏后以半球形向周圍擴(kuò)散，根據(jù)上述公式，得到在不同泄漏時(shí)間下泄漏氣體形成的毒性氣體范圍，如表5所示。

表5 高爐煤氣泄漏時(shí)間與影響范圍的關(guān)系

根據(jù)表5，高爐煤氣泄漏10 min、距泄漏點(diǎn)10 m處CO體積分?jǐn)?shù)可達(dá)1.28%，可使吸入人員3 min內(nèi)死亡，此分析與現(xiàn)場(chǎng)勘驗(yàn)情況(距泄漏點(diǎn)10 m范圍內(nèi)3人煤氣中毒死亡)一致；泄漏10 min、距泄漏點(diǎn)33 m處CO體積分?jǐn)?shù)可達(dá)0.04%，隨著泄漏時(shí)間的增加，距泄漏源一定距離的固定點(diǎn)位煤氣濃度會(huì)逐漸增加并趨于穩(wěn)定(見(jiàn)表3和表4長(zhǎng)時(shí)間連續(xù)泄漏的分析結(jié)果)，此分析與現(xiàn)場(chǎng)勘驗(yàn)情況(距泄漏點(diǎn)34 m處休息室內(nèi)有2人昏厥)一致。

3.4 小結(jié)

(1)根據(jù)總管設(shè)計(jì)流量及閥門開度，計(jì)算出高爐煤氣泄漏速率約0.43 kg/s。

(2)根據(jù)高斯煙羽模型，若該事故中高爐煤氣從石灰窯頂部上料口持續(xù)泄漏，到達(dá)地面后最大體積分?jǐn)?shù)為0.002 5%(距石灰窯94 m處)，不會(huì)導(dǎo)致?lián)腋G下方地面10 m范圍內(nèi)人員中毒死亡，由此排除泄漏點(diǎn)為石灰窯頂部上料口。

(3)根據(jù)半球模型，高爐煤氣從出料口以0.43 kg/s速率泄漏10 min時(shí)，距泄漏點(diǎn)10 m處CO體積分?jǐn)?shù)可達(dá)1.28%，可造成吸入人員短時(shí)間內(nèi)中毒死亡；根據(jù)高斯煙羽模型，高爐煤氣從出料口以0.43 kg/s速率長(zhǎng)時(shí)間持續(xù)泄漏時(shí)，距泄漏點(diǎn)34 m處CO體積分?jǐn)?shù)為0.046 6%，吸入2 h內(nèi)會(huì)有頭痛、眩暈等癥狀，分析結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)人員中毒情況基本一致。

(4)據(jù)事故信息，8月3日2時(shí)30分，在休息室內(nèi)發(fā)現(xiàn)2人昏厥，測(cè)量得到煤氣體積分?jǐn)?shù)為0.04%；根據(jù)計(jì)算，煤氣長(zhǎng)時(shí)間持續(xù)泄漏、距泄漏點(diǎn)34 m處休息室的CO體積分?jǐn)?shù)為0.046 6%，又根據(jù)中毒時(shí)間與癥狀關(guān)系，判定煤氣泄漏持續(xù)2 h以上?？紤]到救援時(shí)休息室的門已經(jīng)敞開，利于煤氣擴(kuò)散，認(rèn)為分析結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)勘驗(yàn)基本一致。

(5)高爐煤氣以0.43 kg/s速率持續(xù)泄漏2 h以上，泄漏量至少為3 110 kg(約2 400 m3)。

(6)導(dǎo)致該起煤氣中毒事故的直接原因是承包商在高爐煤氣點(diǎn)火時(shí)違反規(guī)程，在煤氣低壓報(bào)警、聯(lián)鎖等安全設(shè)施缺失的情況下，烘窯操作不當(dāng)，窯內(nèi)煤氣燃燒過(guò)程中異常熄滅且無(wú)法復(fù)燃，煤氣從石灰窯下部出料口持續(xù)外泄，操作人員在無(wú)個(gè)人防護(hù)、無(wú)檢測(cè)報(bào)警儀器狀態(tài)下盲目靠近石灰窯，導(dǎo)致事故發(fā)生。

4 結(jié)語(yǔ)

(1)氣燒石灰窯系統(tǒng)目前應(yīng)用較為廣泛，但缺少相關(guān)的國(guó)家、行業(yè)及地方設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)和建設(shè)規(guī)范，建議盡快制定頒布，從源頭上加以規(guī)范。

(2)從安全、環(huán)保、節(jié)能減排等方面，進(jìn)一步規(guī)范冶金企業(yè)高爐煤氣的利用和放散。

(3)冶金企業(yè)應(yīng)嚴(yán)格落實(shí)新、改、擴(kuò)建項(xiàng)目“三同時(shí)”制度，強(qiáng)化全過(guò)程風(fēng)險(xiǎn)辨識(shí)和隱患排查；嚴(yán)格安裝必要的安全設(shè)施設(shè)備并確保其有效運(yùn)行；在生產(chǎn)、復(fù)產(chǎn)前應(yīng)制定專項(xiàng)方案，并組織專項(xiàng)方案的論證與完善。

(4)應(yīng)積極推廣應(yīng)用安全先進(jìn)技術(shù)，對(duì)煤氣點(diǎn)火等較大危險(xiǎn)作業(yè)實(shí)施遠(yuǎn)程化、自動(dòng)化操作，減少作業(yè)人員進(jìn)入煤氣危險(xiǎn)區(qū)域的時(shí)間和頻次。