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    某靜態(tài)混合器內(nèi)氣液兩相流動(dòng)及壓降特性數(shù)值模擬

    2021-05-17 11:15:02張慧宇張惟斌韓宇明衡亞光江啟峰博華
    關(guān)鍵詞:混合器盤式雷諾數(shù)

    張慧宇,張惟斌,2,韓宇明,衡亞光,2,江啟峰,2*,G·博華,2

    (1. 西華大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院,四川 成都 610039;2. 西華大學(xué)流體及動(dòng)力機(jī)械教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610039)

    孔盤式靜態(tài)混合器是一種新型高效的混合設(shè)備,被廣泛地運(yùn)用于多相流的混合、反應(yīng)、分散、傳質(zhì)和傳熱,在核能、化學(xué)、原子能、航天、醫(yī)藥等領(lǐng)域廣泛存在。通過各層塞孔強(qiáng)化相間相互作用[1],實(shí)現(xiàn)氣液相混合,結(jié)構(gòu)簡單、安裝方便、無液泛,對于相際傳質(zhì)的氣液兩相體系的混合操作具有良好的應(yīng)用前景。但是,由于氣液兩相流流動(dòng)過程中的不確定性,以及兩相間界面效應(yīng)的存在[2],且相界面的狀態(tài)、形狀和相介質(zhì)的分布不但隨空間、時(shí)間的變化而變化,還隨含氣率、管道幾何尺寸和管道的空間內(nèi)置元件等因素而改變,同時(shí)相間還出現(xiàn)不可忽略的滑移速度,致使流動(dòng)特性變得更加復(fù)雜。

    在評價(jià)靜態(tài)氣液混合器時(shí),壓降是決定傳質(zhì)傳熱效果的主要參數(shù)之一,通過觀測壓降的大小可以判斷出能耗的高低[3]。目前,對于氣液混合器流體動(dòng)力學(xué)研究主要集中于SK、SMV 和SMX 型[4 ? 9],其中的氣液流動(dòng)模式和接觸方式與堆疊孔盤有較大區(qū)別,而針對孔盤式的氣液混合流動(dòng)含氣率對壓降的影響研究較少。與孔盤相關(guān)的研究主要集中于氣液兩相流通過管道內(nèi)孔板的阻力系數(shù)與孔板參數(shù)的問題。余冬梅等[10]研究了多孔孔板水力空化裝置的阻力特性,發(fā)現(xiàn)不同孔板的阻力系數(shù)與該孔板的結(jié)構(gòu)參數(shù)有很大的關(guān)系。白兆亮[11]針對有壓輸水管相鄰孔板間距局部阻力進(jìn)行了試驗(yàn),并用相鄰影響系數(shù)對傳統(tǒng)計(jì)算公式進(jìn)行了修正。盧曉江[12]試驗(yàn)研究了不同開孔率的多孔孔板水力空化,結(jié)果顯示單個(gè)多孔孔板阻力系數(shù)隨著流量的增加,有增長的趨勢但變化幅度不大,隨著開孔率的增加,管路的阻力系數(shù)明顯減小。

    本文從設(shè)計(jì)應(yīng)用出發(fā),在涵蓋工程實(shí)際應(yīng)用的氣液流量范圍內(nèi),運(yùn)用流體力學(xué)計(jì)算軟件CFX 對孔盤式靜態(tài)混合器內(nèi)不同氣液比下氣液兩相流的壓力場進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算,分析了不同雷諾數(shù)對孔盤式靜態(tài)混合壓降的影響,旨在為工程應(yīng)用中孔盤式靜態(tài)混合器的設(shè)計(jì)提供參考。

    1 孔盤式靜態(tài)混合器計(jì)算模型簡介

    1.1 靜態(tài)混合器計(jì)算區(qū)域及參數(shù)設(shè)置

    本文研究的某孔盤式靜態(tài)混合器主要由器頂封頭、孔盤組、整流元件以及器釜組成。其中孔盤組由5 塊直徑為500 mm、高5 mm 的不銹鋼孔盤等間距堆疊組成的圓形蜂窩結(jié)構(gòu),盤間由直徑為10 mm、圓心間距為15 mm 的交錯(cuò)式通孔組成。器釜上部分別設(shè)有氣體進(jìn)口(40 mm)和液體進(jìn)口(100 mm),下部設(shè)氣液混合出口。氣液混合按一定的比例依次通過以上4 個(gè)元件,經(jīng)各相混合后,流體從器釜底部出口排出。混合器結(jié)構(gòu)如圖1所示。

    選擇4 種不同的網(wǎng)格單元數(shù)進(jìn)行網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證,每種網(wǎng)格均采用非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格來離散計(jì)算域并對孔盤進(jìn)行加密處理,如圖2 所示,4 種不同的網(wǎng)格單元數(shù)如表1 所示。由于主要研究孔盤式靜態(tài)混合器內(nèi)氣液兩相流含氣率對壓降的影響,因此通過4 個(gè)算例中混合器進(jìn)出口壓差對比,來確定適合的網(wǎng)格單元數(shù)。計(jì)算結(jié)果表明當(dāng)網(wǎng)格單元數(shù)由6 761602 增加到7266908,進(jìn)出口壓差的相對變化率為3.3%,此時(shí)認(rèn)為計(jì)算結(jié)果與網(wǎng)格數(shù)量無關(guān)??紤]到時(shí)間成本和計(jì)算機(jī)資源,本文采用計(jì)算域網(wǎng)格單元數(shù)為6761602。

    圖 1 混合器結(jié)構(gòu)示意圖

    圖 2 計(jì)算域三維水體網(wǎng)格模型

    表 1 網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證

    計(jì)算域內(nèi)邊界條件設(shè)置如下:相對壓強(qiáng)為1atm,介質(zhì)為水和空氣(25℃)。氣相和液相進(jìn)口均采用速度入口且流動(dòng)方向均垂直于進(jìn)口邊界,計(jì)算工況如表2 所示。出口邊界條件為?10 Pa,方向垂直于出口邊界。壁面采用無滑移邊界條件。

    表 2 混合器計(jì)算工況參數(shù)

    1.2 數(shù)學(xué)模型

    數(shù)值計(jì)算采用基于SST(Shear Stress Transport)模型的k-ω方程。該模型考慮了湍流剪切應(yīng)力的傳輸,可以精確預(yù)測流動(dòng)的開始和負(fù)壓梯度條件下流體的分離量。SST 模型最大的優(yōu)點(diǎn)在于考慮了湍流剪切應(yīng)力,從而不會(huì)對不同氣液比下渦流黏度造成過度預(yù)測。

    湍動(dòng)能方程:

    式中,各式系數(shù)根據(jù)Φ=F1?kw+(1?F1)?kε計(jì)算,即各系數(shù)為k-ω模型和修正k-ε模型相應(yīng)系數(shù)的線性比例組合。

    其傳輸行為可由包含限制數(shù)的渦流黏度方程求得

    式中:F2為混合函數(shù),由于模型中的假設(shè)不適用于自由剪切流動(dòng),該值確定了其限制范圍;S為應(yīng)變速度的不變量[13]。

    2 模擬結(jié)果與分析

    2.1 混合器內(nèi)速度分布

    圖3 為水流量90 m3/h、空氣流量10 m3/h 條件下水的軸面速度分布云圖。兩相流在進(jìn)入靜態(tài)混合器時(shí),水的速度高于空氣的速度,在黏性力的作用下,隨著空氣和水的混合,液相速度降低,氣相速度增加,最終兩相的速度趨于一致。

    圖 3 混合器內(nèi)速度分布圖

    從圖3(a)可以看出,在各級孔盤的相對上游,液體流速較小,當(dāng)流體流經(jīng)孔盤時(shí),速度急劇增大,在各級孔盤的相對下游流速快速減小。其中孔盤上最大平均流速位于第3 孔盤。從圖3(b)可以看出,最大流速水為2.46 m/s,氣為3.44 m/s。孔盤的節(jié)流作用導(dǎo)致通孔內(nèi)流速急劇升高,形成射流現(xiàn)象,并在節(jié)流孔盤相對下游形成了較大尺寸的渦流,但在一定程度上增加了氣液兩相流在器釜中的滯留時(shí)間,使兩相流進(jìn)行了相對充分的混合。

    2.2 混合器內(nèi)湍動(dòng)能特性

    圖 4 混合器內(nèi)湍動(dòng)能分布圖

    圖4(a)示出總流量100 m3/h、體積流含液率90%時(shí)靜態(tài)混合器湍動(dòng)能沿軸線變化。由圖4(a)可以得出:由于流體在孔盤通孔小截面流動(dòng)中,雷諾數(shù)較小,水被層流化,導(dǎo)致流體的脈動(dòng)速度??;當(dāng)流體流出通孔后,壓力變化大,流體在側(cè)面的邊界上與環(huán)境的流體之間形成了強(qiáng)烈的剪切,促使了流體流動(dòng)的不穩(wěn)定,在剪切層的粘性作用下降低射流外層流體的速度,同時(shí)也使環(huán)境中的流體運(yùn)動(dòng)起來;在高雷諾數(shù)的情況下,剪切層進(jìn)一步轉(zhuǎn)捩為湍流,使得流體通過孔盤后的湍動(dòng)能比流體在孔盤中通孔的湍動(dòng)能大。圖4(b)為總流量100 m3/h、不同氣液比下混合器內(nèi)沿軸線徑向各面的湍動(dòng)能分布圖。由圖4(b)可以看出,在不同的氣液比下湍動(dòng)能沿軸線徑向方向的變化趨勢基本相同。流體在進(jìn)入混合器經(jīng)過每一個(gè)孔盤后,由于孔盤間壓差變化不大(如圖5(a)所示),對流體的流態(tài)擾動(dòng)小,流體的湍動(dòng)能在孔盤間沿程降低。

    2.3 混合器內(nèi)的壓降特性

    雷諾數(shù)是一種可用來表征流體流動(dòng)情況的無量綱數(shù),其公式為

    式中:Re為雷諾數(shù);ρ為流體密度,kg/m3;u為流體速度,m/s;L為特征長度,m。

    計(jì)算雷諾數(shù)時(shí)參數(shù)中黏度和速度均采用加權(quán)平均[6],即:

    式中:αg為氣體體積分?jǐn)?shù);αl為液體體積分?jǐn)?shù);ug為氣體速度,m/s;ul為液體速度,m/s;μg為氣體動(dòng)力粘度,Pa·s;μl為液體動(dòng)力粘度,Pa·s。

    體積流含液率為90%時(shí),混合器軸面壓力分布如圖5(a)所示。從圖5(a)可知,在每第一級孔盤相對上游,由于孔盤間距離較短,沿程流阻較小,所以每一級孔盤間壓力基本不變。沿著流體流動(dòng)的方向,在節(jié)流孔盤區(qū)域,由于節(jié)流孔盤的節(jié)流作用,強(qiáng)化了孔盤附近流體能量的耗散,導(dǎo)致了大部分靜壓轉(zhuǎn)化為熱能,使得壓力急劇減小,形成了壓力階梯式下降的現(xiàn)象。

    在保持總流量不變的情況下,通過改變氣液兩相流的入口速度來改變氣液比和雷諾數(shù)。在等距離沿軸向徑向方向檢測各個(gè)截面上的平均壓力,不同氣液比和雷諾數(shù)下混合器內(nèi)各截面壓降沿軸線方向的變化如圖5(b)所示。從圖5(b)可以看出,在不同氣液比下混合器內(nèi)壓降變化趨勢基本一致,當(dāng)體積流含液率大于50%時(shí),器釜徑向各截面壓力均大于25 ℃時(shí)所對應(yīng)水的飽和蒸汽壓力3 169 Pa,沒有發(fā)生空化現(xiàn)象。隨著雷諾數(shù)的增大,體積流含液率增大,器釜徑向各截面的壓力也相對增大且總壓降在增大。在雷諾數(shù)低的混合器中,壓降變化小,在雷諾數(shù)高的混合器中,壓降變化大,在每個(gè)相同結(jié)構(gòu)的孔盤上局部壓降基本相等。因此,總的局部壓降可以認(rèn)為是單個(gè)相同結(jié)構(gòu)孔盤的局部壓降與元件數(shù)的乘積。

    圖 5 混合器內(nèi)壓強(qiáng)分布圖

    3 結(jié) 論

    本文采用對一種具有孔盤式結(jié)構(gòu)的靜態(tài)混合器內(nèi)氣液兩相流動(dòng)進(jìn)行了仿真計(jì)算,分析了該設(shè)備內(nèi)部流場的流動(dòng)與壓降規(guī)律,得到下面的結(jié)論。

    1)靜態(tài)混合器內(nèi)沿軸線的徑向速度和湍動(dòng)能分布顯示,該設(shè)備對氣液兩相流在混合器中的流動(dòng)混合具有促進(jìn)作用,這樣的促進(jìn)作用是由孔盤的結(jié)構(gòu)決定的,流體進(jìn)入孔盤后,通過各層通孔強(qiáng)化相間的相互作用,實(shí)現(xiàn)了氣液混合。

    2)靜態(tài)混合器內(nèi)每個(gè)相同結(jié)構(gòu)的孔盤上局部壓降基本相等,因此總的局部壓降可以認(rèn)為單個(gè)相同結(jié)構(gòu)孔盤的局部壓降與元件數(shù)的乘積。

    3)靜態(tài)混合器內(nèi)氣液兩相流的壓降隨雷諾數(shù)、體積含液率的增大呈明顯增大趨勢,當(dāng)雷諾數(shù)大于268 425 時(shí),兩相流在混合器中壓降更加顯著。

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