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    重力式碼頭抗震設(shè)計(jì)中國標(biāo)準(zhǔn)和PLANC標(biāo)準(zhǔn)對比分析

    2021-05-14 00:35:42李雪野
    水道港口 2021年1期
    關(guān)鍵詞:慣性力重力碼頭

    付 超,李雪野

    (寧波中交水運(yùn)設(shè)計(jì)研究有限公司, 寧波 315040)

    隨著我國水運(yùn)行業(yè)海外業(yè)務(wù)量的增加,開拓海外水運(yùn)市場的趨勢愈加明顯和迫切。研究中外設(shè)計(jì)規(guī)范的差異,既能為開拓海外市場提供工具,又能夠?yàn)槲覈磥淼囊?guī)范修訂提供參考。僅就重力式碼頭抗震設(shè)計(jì)計(jì)算而言,全球港口常用的規(guī)范有歐洲標(biāo)準(zhǔn)、日本標(biāo)準(zhǔn)、國際航運(yùn)協(xié)會(PLANC)相關(guān)規(guī)范等,均與我國規(guī)范存在差異[1]。本文主要就中國規(guī)范、PLANC設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)在重力式碼頭抗震設(shè)計(jì)方面存在的差異進(jìn)行分析,以期為相關(guān)海外港口設(shè)計(jì)項(xiàng)目提供參考。

    重力式結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)比較復(fù)雜,同時(shí)涉及結(jié)構(gòu)、土與結(jié)構(gòu)、土與土、土與水之間的動(dòng)力相互作用,準(zhǔn)確的描述和計(jì)算各種作用比較困難。因此,從簡單、實(shí)用、可用的角度出發(fā)、針對抗震設(shè)防烈度為6度~9度的水工建筑物,我國規(guī)范要求采用擬靜力法進(jìn)行設(shè)計(jì)。PLANC針對抗震分析方法提出了簡化分析、簡化動(dòng)力分析和動(dòng)力分析等方法,為便于應(yīng)用,簡化分析可采用擬靜力法。本文主要對比兩種體系抗震設(shè)計(jì)中的擬靜力分析法。我國抗震設(shè)計(jì)采用重現(xiàn)期475 a的單水準(zhǔn)設(shè)計(jì)方法,PLANC采用雙水準(zhǔn)下、以不同破壞程度為目標(biāo)的性能設(shè)計(jì)方法,水準(zhǔn)一地震重現(xiàn)期為72 a,要求此地震工況下結(jié)構(gòu)正常使用或小修即可正常使用;水準(zhǔn)二地震重現(xiàn)期為475 a,要求此地震工況下結(jié)構(gòu)的破壞可控、可修??傮w來看,PLANC重力式結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)方法更加復(fù)雜和全面,特別是地震時(shí)土體中水運(yùn)動(dòng)考慮更加細(xì)致。

    表1 水平向地震系數(shù)KHTab.1 Horizontal seismic coefficient KH

    1.1 中國規(guī)范計(jì)算方法[2]

    中國碼頭抗震設(shè)計(jì)中水平向地震系數(shù)采用烈度和峰值地面加速度PGA共同表示,如表1所示。

    1.2 PLANC計(jì)算方法[3]

    PLANC標(biāo)準(zhǔn)中水平地震系數(shù)和中國規(guī)范中的KH是不同的,采用的是等效地震系數(shù)ke,由于地震動(dòng)的瞬變性,等效地震系數(shù)并不總是等于峰值地面加速度PAG/g,報(bào)告基于129座重力式碼頭12次地震記錄的情況推薦有效地震系數(shù)與峰值地面加速度的一般關(guān)系為

    Ke=0.6×amax/g

    (1)

    式中:amax峰值地面加速度;g為重力加速度。

    2 重力式碼頭地震主動(dòng)土壓力計(jì)算

    2.1 中國規(guī)范計(jì)算方法[2-4]

    依據(jù)JTS146-2012《水運(yùn)工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》,地震時(shí)作用在重力式碼頭上的第n層土的主動(dòng)土壓力計(jì)算公式如下,土壓力分布見圖1。

    (2)

    式中:hn為第n層土的厚度;α為墻背與鉛垂線的夾角;ean1和ean2分別為作用在第n層土頂面和底面處單位面積上的主動(dòng)土壓力標(biāo)準(zhǔn)值,計(jì)算公式如下

    (3)

    (4)

    系數(shù)如下

    (5)

    (6)

    (7)

    表2 地震角θ(°)Tab.2 Seismic Inertia Angle θ(°)

    式中:q為碼頭面均載;Kan為第n層土的主動(dòng)土壓力系數(shù);Kacn為地震主動(dòng)土壓力作用在第n層土?xí)r的系數(shù);φ為填土內(nèi)摩擦角;β為地面與水平面夾角;δ為填土與墻面之間摩擦角,公式(5)和(6)中取δ=0或δ=φ/2≤15°;θ為地震角, 如表2。

    關(guān)于豎向地震系數(shù)kv,對于重力式建筑物,當(dāng)抗震設(shè)防烈度為8度、9度時(shí),抗震驗(yàn)算應(yīng)同時(shí)計(jì)入水平向和豎向地震慣性力,豎向地震慣性力系數(shù)取水平向地震慣性力系數(shù)的2/3并乘以0.5的組合系數(shù)。

    圖1 中國規(guī)范地震主動(dòng)土壓力分布圖Fig.1 Dynamic active earth pressure distribution of China Standard

    地震主動(dòng)破裂面與水平面的夾角

    (8)

    (9)

    式中:ξ為地震時(shí)主動(dòng)破裂面與水平面的夾角;η為系數(shù)。

    2.2 PLANC計(jì)算方法[3]

    采用PLANC方法,主動(dòng)土壓力計(jì)算公式如下,計(jì)算圖示見圖2。

    (10)

    (11)

    (12)

    圖2 PLANC地震主動(dòng)土壓力分布圖Fig.2 Dynamic active earth pressure distribution of PLANC

    式中:Kae為地震時(shí)墻后填土的主動(dòng)土壓力系數(shù);Ψ為地震角;kv為豎向地震慣性力系數(shù);H為墻高;Φ為填土內(nèi)摩擦角;δ為填土與墻面之間摩擦角;γd為土體干重度,若考慮碼頭面均載qsur,則γd應(yīng)為γd+(q/H),對于局部水下填土,用γe替代。

    (13)

    式中:γwet為土體自然重度;γb為土體浮重度;Hsub為墻體水下高度。

    填土墻面之間外摩擦角δ,美國標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定墻背與填土之間外摩擦角取2/3倍填土內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值,假想墻背和填土之間外摩擦角取1倍填料內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值[5-6],如圖3所示。

    注:1-胸墻;2-假想墻背;3-外摩擦角取值分區(qū)圖3 墻后填土外摩擦角取值Fig.3 Angle of friction on virtual back of blockwork wall

    關(guān)于水平向地震慣性力系數(shù),公式(10)~(12)中的土體為干回填土,當(dāng)回填土為飽和土?xí)r,假定孔隙水隨土體一起移動(dòng),將墻后飽和土體視為庫倫楔體,水平向地震慣性力與飽和土的總重度成正比,重力與浮重度成反比,因此需要修正水平向地震慣性力系數(shù)。

    (14)

    公式(14)可轉(zhuǎn)化為下列公式

    (15)

    關(guān)于豎向地震慣性力系數(shù),不會因?yàn)橥馏w飽和而改變,對于重力式擋土墻,可以認(rèn)為kv=0.5kh,應(yīng)考慮向上和向下兩種方向,通??梢院喕?[3,6]。

    3 地震水壓力計(jì)算

    3.1 中國規(guī)范計(jì)算方法[2]

    梁板式、無梁板式、桁架式高樁碼頭和高樁墩式碼頭、重力式碼頭前的動(dòng)水壓力,抗震計(jì)算時(shí)可不予考慮。

    3.2 PLANC計(jì)算方法[3,7]

    PLANC中動(dòng)水壓力采用的計(jì)算理論是Westergaard公式,動(dòng)水壓力的分布公式為

    (16)

    動(dòng)水壓力呈拋物線分布,見圖2,總動(dòng)水壓力合力計(jì)算公式如下

    (17)

    式中:γw為水的重度;Hw為水深,見圖2。

    4 地震慣性力計(jì)算

    4.1 中國規(guī)范計(jì)算方法[2]

    依據(jù)JTS146-2012《水運(yùn)工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》,重力式碼頭沿高度作用于質(zhì)點(diǎn)i的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計(jì)算

    Pi=Ckhαiwi

    (18)

    4-a 不帶卸荷板 4-b 帶卸荷板重力式碼頭適用重力式碼頭適用圖4 重力式碼頭加速度分布系數(shù)Fig.4 Acceleration distribution of gravity quay

    式中:C為綜合影響系數(shù),取0.25;αi為加速度分布系數(shù),沉箱碼頭、扶壁碼頭、不帶卸荷板的方塊碼頭按圖4-a確定;帶卸荷板的方塊碼頭、衡重式碼頭按圖4-b確定。

    4.2 PLANC計(jì)算方法[3]

    PLANC中采用的計(jì)算公式如下

    PH=khW

    (19)

    式中:W為結(jié)構(gòu)單寬自重力,kN/m。

    5 設(shè)計(jì)表達(dá)式

    5.1 中國規(guī)范計(jì)算方法[2]

    中國規(guī)范采用以概率論為基礎(chǔ),以分項(xiàng)系數(shù)表達(dá)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法,如下

    γ0Sd≤Rd

    (20)

    式中:Sd為作用組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值;Rd為抗力設(shè)計(jì)值;γ0為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),結(jié)構(gòu)安全等級為1級、2級、3級的取值分別是1.1、1.0、0.9。

    5.2 PLANC計(jì)算方法[3]

    PLANC采用安全系數(shù)表達(dá)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法

    (21)

    安全系數(shù)K可取1.1~1.2。

    6 位移控制[3]

    表3 重力式碼頭破壞準(zhǔn)則Tab.3 Proposed damage criteria for gravity quay walls

    重力式碼頭結(jié)構(gòu)往往會因?yàn)榘l(fā)生過大的變形而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)功能失效,這種破壞可能和抗傾抗滑穩(wěn)定設(shè)計(jì)要求還有一定的距離,也就是說抗傾抗滑穩(wěn)定設(shè)計(jì)即使?jié)M足要求,也有可能發(fā)生結(jié)構(gòu)因位移過大而破壞或者不能使用的情況。因此,我國規(guī)范僅從力的極限平衡考慮重力式碼頭的抗震設(shè)計(jì)并不是完全合理的,PLANC中采用基于不同地震動(dòng)水準(zhǔn),以不同破壞程度為目標(biāo)的性能設(shè)計(jì)方法,重力式碼頭的破壞準(zhǔn)則見表3,對傾斜度的簡化計(jì)算圖見圖5~圖8,對寬高比為0.9的碼頭墻體,結(jié)構(gòu)傾斜度可根據(jù)圖5(利用各準(zhǔn)則下的重力加速度)和圖6(利用地基土的性質(zhì))查詢,可根據(jù)圖7和圖8對墻體寬高比和地基土厚度的影響進(jìn)行修正,圖中D1為地基土厚度,H為重力式碼頭墻體高度,有效的SPT為N65的值。

    5-a D1/H=0.05-b D1/H=1.0圖5 輸入激勵(lì)水準(zhǔn)影響(W/H=0.9)Fig.5 Effects of input excitation level(For W/H=0.9)

    6-a D1/H=0.06-b D1/H=1.0圖6 有效SPT-N值的影響(W/H=0.9)Fig.6 Effects of equivalent SPT N-value(for W/H=0.9)

    7-a 等效SPT-N值為10 Equivalent SPT N-value (10)7-b 等效SPT-N值為20 Equivalent SPT N-value (20)圖7 墻下沉積土層厚度的影響(W/H=0.9)Fig.7 Effects of thickness of soil deposit below the wall(for W/H=0.9)

    8-a D1/H=0.08-b D1/H=1.0圖8 高寬比W/H的影響(等效SPT N為15)Fig.8 Effects of width to height ratio W/H (for equivalent SPT N-value of 15)

    7 基床承載力[2-3]

    對于墻底面為矩形的情況,中國規(guī)范和PLANC標(biāo)準(zhǔn)均可采用如下方法計(jì)算單寬基床頂應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值

    (22)

    (23)

    式中:σmax、σmin分別為拋石基床頂面的最大和最小應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值,kPa;Vk為作用在基床頂面的豎向合力標(biāo)準(zhǔn)值,kN/m;B為墻底寬度,m;e為墻底面合力標(biāo)準(zhǔn)值作用點(diǎn)的偏心距,m;ξ為合力作用點(diǎn)與墻前趾的距離,m;MR為豎向合力標(biāo)準(zhǔn)值對墻底面前趾的穩(wěn)定力矩,kN·m/m;MO為傾覆力標(biāo)準(zhǔn)值對墻底面前趾的傾覆力矩,kN·m/m。

    單寬拋石基床底面應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值可按下列公式計(jì)算

    (24)

    8 實(shí)例

    8.1 設(shè)計(jì)條件

    某集裝箱港口采用重力式碼頭結(jié)構(gòu),碼頭頂高程3.0 m,設(shè)計(jì)港池底高程-18.5 m,結(jié)構(gòu)底高程-19.5 m,最高天文潮0.55 m,墻后回填塊石和砂,結(jié)構(gòu)斷面見圖9。工程所在地峰值地面加速度0.15 g,碼頭面均布荷載30 kPa,以巖層為地基。

    圖9 碼頭斷面(單位:mm,高程:m)Fig.9 Wharf section

    8.2 計(jì)算條件及結(jié)果

    為方便對比,計(jì)算采用參數(shù)如下:水位0.55 m;碼頭面均布荷載30 kPa;系船柱1 500 kN;按照中國規(guī)范要求,水平地震系數(shù)采用KH=0.15,按照PLANC體系要求,等效地震系數(shù)采用ke=0.6×0.15=0.1,等效水平向地震系數(shù)kh=0.1;豎向地震系數(shù)均取0;穩(wěn)定計(jì)算采用公式如下。

    中國規(guī)范采用分項(xiàng)系數(shù)法[2]:1.0×(1.35×水平地震主動(dòng)土壓力(填土自重)+1.35×0.7×水平地震主動(dòng)土壓力(均載)+1.0×水平地震慣性力+1.4×0.5×系纜力)≤(1.0×結(jié)構(gòu)自重+1.35×豎向地震主動(dòng)土壓力(填土自重)+1.35×0.7×豎向地震主動(dòng)土壓力(均載)-1.0×0.5×豎向地震慣性力)×摩擦系數(shù)/0.88

    PLANC采用安全系數(shù)法[3]:(結(jié)構(gòu)自重+地震主動(dòng)土壓力(自重+均載)+地震動(dòng)水壓力+地震慣性力+0.5系纜力)≥ 安全系數(shù)采用中國規(guī)范JTS146-2012《水運(yùn)工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》和國際航運(yùn)協(xié)會標(biāo)準(zhǔn)(Seismic Design guidelines for Port Structures)計(jì)算地震主動(dòng)土壓力的結(jié)果見表4~表5,地震動(dòng)水壓力和地震慣性力的結(jié)果見表6,穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果見表7,其中中國規(guī)范結(jié)果為抗力設(shè)計(jì)值/效應(yīng)設(shè)計(jì)值,PLANC設(shè)計(jì)結(jié)果為抗力設(shè)計(jì)值/(效應(yīng)設(shè)計(jì)值×安全系數(shù))[8],其中安全系數(shù)取1.2。

    表4 地震角Tab.4 Seismic inertia angle (°)

    表5 土體自重地震主動(dòng)土壓力對比Tab.5 Dynamic active earth pressure due to soil weight and distribution kN/m

    表6 地震動(dòng)水壓力和慣性力Tab.6 Hydrodynamic force and seismic inertia force kN/m

    表7 穩(wěn)定性驗(yàn)算結(jié)果對比Tab.7 Stability check comparison

    表8 基床頂和基床底應(yīng)力Tab.8 Bearing stress on base of rubber mound kPa

    本工程地基為巖基,地基條件較好,可不進(jìn)行位移控制計(jì)算。本例為體現(xiàn)該設(shè)計(jì)過程,假設(shè)有效SPT值N65=15擊,按照W/H=0.9(實(shí)際W/H=0.7)和D1/H=1.0查表5或者表6,可得d/H≈0.006=0.6%,d=0.006×2 250 cm=13.5 cm,按照W/H=0.7和D1/H=1.0,查表8(偏保守),可得d/H≈0.008=0.8%,d=0.008×2 250 cm=18 cm,滿足表2中程度Ⅰ的要求。

    本例計(jì)算結(jié)果顯示:

    (1)地震時(shí)墻后填土自重產(chǎn)生的主動(dòng)土壓力,頂部3層結(jié)構(gòu)中國規(guī)范計(jì)算結(jié)果大于PLANC標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算結(jié)果,余下的結(jié)構(gòu)PLANC標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算地震主動(dòng)土壓力大。

    (2)地震時(shí)碼頭面均載產(chǎn)生的主動(dòng)土壓力中國規(guī)范計(jì)算結(jié)果大于PLANC標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算結(jié)果。

    (3)PLANC標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算結(jié)構(gòu)慣性力大于中國規(guī)范計(jì)算結(jié)果。

    (4)安全系數(shù)法的計(jì)算結(jié)果(抗力設(shè)計(jì)值/(效應(yīng)設(shè)計(jì)值×安全系數(shù)1.2))和分項(xiàng)系數(shù)法的計(jì)算結(jié)果(抗力設(shè)計(jì)值/效應(yīng)設(shè)計(jì)值)總體趨勢相似。

    (5)中國規(guī)范和PLANC標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算的基床頂和基床底總應(yīng)力是相似的,分布差別較大,PLANC標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算結(jié)果比中國規(guī)范計(jì)算結(jié)果更加不均勻,應(yīng)力更加集中。

    9 中國規(guī)范和PLANC標(biāo)準(zhǔn)抗震設(shè)計(jì)對比

    兩種體系中地震系數(shù)的意義和取值不同,PLANC中認(rèn)為地震時(shí)可以允許結(jié)構(gòu)發(fā)生位移,一定范圍內(nèi)的永久水平位移不會嚴(yán)重影響碼頭及設(shè)施運(yùn)行,不認(rèn)為結(jié)構(gòu)失效,因此采用等效地震系數(shù)作為抗震設(shè)計(jì)輸入?yún)?shù)。中國規(guī)范采用抗震設(shè)防烈度和峰值地面加速度并行的控制方法確定水平地震系數(shù)。

    兩種體系均采用物部-岡部(Mononobe-Okabe)公式為地震主動(dòng)土壓力計(jì)算基本理論[9],計(jì)算的主動(dòng)土壓力呈三角形分布,合力作用點(diǎn)在距墻底1/3墻高處,這是不合理的,因?yàn)楫?dāng)土達(dá)到動(dòng)力極限狀態(tài)時(shí),滑動(dòng)楔體為上大下小的三角形。中國規(guī)范考慮墻后土體分層計(jì)算,PLANC標(biāo)準(zhǔn)將地震破裂角范圍內(nèi)的土層進(jìn)行加權(quán)平均作為同一土體進(jìn)行計(jì)算,同時(shí)修正了地震水平慣性力系數(shù),主要區(qū)別在于地震主動(dòng)土壓力系數(shù)的計(jì)算。當(dāng)α和β等于0時(shí),中國規(guī)范和PLANC標(biāo)準(zhǔn)公式相近,但是地震主動(dòng)土壓力系數(shù)計(jì)算取值差別很大,主要是地震角計(jì)算或取值差別很大,由此可見,地震角的影響很大。

    中國規(guī)范地震角是按照表2選取的,按照水上、水下分別取值,PLANC標(biāo)準(zhǔn)地震角是根據(jù)公式(12)計(jì)算得到的,多層土采用相同的值,差異較大。同時(shí),中國規(guī)范和PLANC標(biāo)準(zhǔn)對填土內(nèi)摩擦角和外摩擦角取值不同(見圖3)。上述原因?qū)е轮鲃?dòng)土壓力系數(shù)差異較大,土層的主動(dòng)土壓力分布也隨之不同。同時(shí),中國規(guī)范中認(rèn)為重力式碼頭等碼頭結(jié)構(gòu),抗震設(shè)計(jì)在動(dòng)主動(dòng)土壓力中已經(jīng)考慮了水與土的共同運(yùn)動(dòng),因此不再單獨(dú)考慮動(dòng)水壓力的作用。水和土共同作用主要體現(xiàn)在地震角中,例如上述實(shí)例中,PLANC標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算的地震角約為中國規(guī)范的2倍。

    中國規(guī)范和PLANC標(biāo)準(zhǔn)慣性力計(jì)算方法不同,PLANC標(biāo)準(zhǔn)考慮自重和水平慣性力系數(shù),中國規(guī)范考慮港池中的水及土中的水對碼頭的地震反應(yīng)有很大影響,因此考慮了綜合系數(shù)0.25,并根據(jù)不同的結(jié)構(gòu)考慮了加速度分布系數(shù)(圖4),此二者相乘結(jié)果小于1,因此,中國規(guī)范計(jì)算的慣性力小于PLANC標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算的慣性力。

    關(guān)于豎向地震慣性力系數(shù),PLANC標(biāo)準(zhǔn)和中國規(guī)范考慮方式和數(shù)值均不同,中國規(guī)范中豎向地震系數(shù)只有抗震設(shè)防烈度8度和9度時(shí)考慮,其數(shù)值為水平向系數(shù)的2/3,考慮互相垂直的地震作用分量最大值并不同時(shí)出現(xiàn),采用了0.5的組合系數(shù),PLANC標(biāo)準(zhǔn)中豎向地震慣性力系數(shù)取水平向的1/2。

    10 結(jié)論

    (1)中國規(guī)范和PLANC標(biāo)準(zhǔn)中地震系數(shù)的意義和取值不同,設(shè)計(jì)中予以區(qū)分。

    (2)針對抗震設(shè)防烈度為6度~9度的水工建筑物,中國規(guī)范和PLANC標(biāo)準(zhǔn)均采用擬靜力法進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)驗(yàn)算,但是計(jì)算體系不同,PLANC標(biāo)準(zhǔn)中各種作用分別計(jì)算、比較清晰,中國規(guī)范將土和水的作用整體考慮。

    (3)關(guān)于地震主動(dòng)土壓力,中國規(guī)范按照土層計(jì)算,PLANC標(biāo)準(zhǔn)按飽和水土和非飽和水土土層加權(quán)平均計(jì)算。

    (4)PLANC標(biāo)準(zhǔn)抗震驗(yàn)算考慮動(dòng)水壓力和主動(dòng)土壓力分別計(jì)算,中國規(guī)范動(dòng)水壓力在主動(dòng)土壓力中考慮。

    (5)因考慮了港池中水的影響,中國規(guī)范計(jì)算的慣性力考慮了綜合影響系數(shù),本例僅就慣性力計(jì)算結(jié)果來看,是小于PLANC標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算的慣性力的。

    (6)按分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)法設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件可靠度水平與安全系數(shù)設(shè)計(jì)法基本是相同的,但并非安全系數(shù)越大就代表結(jié)構(gòu)安全儲備越大,按分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)法設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的可靠度一致性要比安全系數(shù)法科學(xué)。

    (7)PLANC中采用基于不同地震動(dòng)水準(zhǔn)、以不同破壞程度為目標(biāo)的性能設(shè)計(jì)方法,同時(shí)考慮地震安全系數(shù)和基于性能的位移控制,優(yōu)于中國規(guī)范的單水準(zhǔn)抗震設(shè)計(jì)準(zhǔn)則,考慮更合理,在世界范圍內(nèi)得到廣泛認(rèn)可。

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