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    生活垃圾焚燒二惡英生成機理及控制技術(shù)分析

    2021-04-26 04:12:40郝介秀
    科學技術(shù)創(chuàng)新 2021年10期
    關(guān)鍵詞:二惡英省煤器布袋

    郝介秀

    (上海天馬再生能源有限公司,上海201603)

    1 項目概況

    生活垃圾進入焚燒系統(tǒng)后受較多運行參數(shù)的影響,生成的二惡英濃度也隨之變化。本文主要研究垃圾焚燒系統(tǒng)的各運行參數(shù)對焚燒過程中二惡英排放濃度的影響,分析的各影響要素包括:進入焚燒爐的垃圾來源、再循環(huán)風量、一次風與“二次風+再循環(huán)風量”的比例、省煤器出口氧量、省煤器出口CO 濃度、布袋吹灰、濕法洗滌塔運行參數(shù)、活性炭孔徑和用量。并對二惡英濃度進行固、液、氣的三相分析,總結(jié)出通過調(diào)整垃圾焚燒系統(tǒng)運行參數(shù),來降低二惡英排放濃度的方法。

    2 二惡英的理化特性

    二惡英(PCDD/Fs)是幾類結(jié)構(gòu)和理化性質(zhì)相似的氯原子取代的(簡稱氯代)多環(huán)芳香化合物的總稱,包括多氯代二苯并-對-二惡英(PCDDs)和多氯代二苯并呋喃(PCDFs),結(jié)構(gòu)式如圖1 所示。氯原子取代位置不同,可以形成不同異構(gòu)體,造成PCDDs 有75 種異構(gòu)體,PCDFs 有135 種異構(gòu)體,在這210 種異構(gòu)體中, 只有2,3,7,8 四個位置均被氯原子取代的化合物才具有生理毒性[1]。二惡英在常溫下為固態(tài), 具有熱穩(wěn)定性、低揮發(fā)性、脂溶性和環(huán)境穩(wěn)定性的特點,進入人體后會在體內(nèi)累計,達到一定程度具有致癌、致畸變的作用[2]。

    圖1 二惡英結(jié)構(gòu)式

    3 垃圾焚燒過程二惡英的生成與去除機理

    3.1 二惡英的生成機理

    垃圾焚燒發(fā)電廠由下列系統(tǒng)及設(shè)備組成:垃圾接收與儲存系統(tǒng)、進料系統(tǒng)、垃圾焚燒系統(tǒng)、煙氣凈化系統(tǒng)、給水除氧系統(tǒng)及汽輪機、化學水和綜合水系統(tǒng)、滲濾液處理系統(tǒng)、飛灰固化系統(tǒng)、電氣系統(tǒng)、自動控制系統(tǒng)。

    生活垃圾在進入垃圾焚燒廠之前,先由城市環(huán)衛(wèi)部門收集后裝到專用垃圾車,之后運至焚燒廠垃圾坑儲存,經(jīng)過篩選后對大件垃圾進行粉碎,然后用垃圾抓斗將垃圾抓取送入焚燒爐的給料溜管,再由推料器推入爐膛,與空氣混合后進行燃燒[3]。

    大量研究表明, 生活垃圾焚燒爐二惡英的排放主要來自以下三個途徑:(1)源頭。指垃圾中原有的二惡英,在焚燒過程中未完全分解,最后隨煙氣、爐渣等排出的二惡英含量。(2)高溫合成。含C、H 的低沸點有機物在500-800℃的條件下?lián)]發(fā)出來,在缺氧條件下,和HCl 生成二惡英。(3)低溫異相合成。包括從頭合成和前驅(qū)物合成。從頭合成指在250-350℃的條件下,大分子C 和Cl 元素反正生成二惡英;前驅(qū)物合成是指未完全燃燒的氯酚和氯苯的熱解重排生成了二惡英[4]。二惡英在垃圾焚燒過程中的反應區(qū)域如圖2 所示。

    圖2 垃圾焚燒過程二惡英反應區(qū)示意圖

    3.2 二惡英的控制及處理技術(shù)綜述

    3.2.1 燃燒前控制

    二惡英的生成源頭就是因為有氯元素的存在,同時金屬的存在也會加劇二惡英的產(chǎn)生。而生活垃圾中的一些塑料制品、廚余中的無機氯會生成二惡英。因此將垃圾中的金屬和玻璃分離出來,同時經(jīng)過分揀剔除垃圾中的不可燃成分和水分,余下的生活垃圾經(jīng)過破碎、壓縮制成垃圾衍生燃料RDF(Refuse derived fuel),其組成與熱值相似、金屬含量低、比表面積大,可保證快速、充分、穩(wěn)定燃燒。

    3.2.2 燃燒過程中抑制

    目前國內(nèi)外都采用“3T”原則來控制二惡英的生成,即Temperature(燃燒溫度)——保持在800℃以上;Turbulence(湍流度)——在高溫區(qū)送入二次空氣并充分攪拌增強混合湍流度;Time(停留時間)——保證燃燒氣體在高溫區(qū)的停留時間大于2s。

    另外,通過在二惡英生成的化學反應中加入一些化合物,如堿性化合物(NH3、CaO、NaOH、Na2CO3等)改變酸度以減少飛灰表面的二惡英生成;還可以加入一些含硫化合物(Na2S、Na2S2O3、CS2O3、SO2等)催化過渡金屬形成其他絡(luò)合物,減少過渡金屬反應形成二惡英。

    3.2.3 燃燒后區(qū)域防止

    焚燒爐的燃后區(qū)域可以發(fā)生二惡英的從頭合成,在300℃~325℃時的生成量最大,故應縮短煙氣在此溫度段的停留時間;另外,飛灰中的殘?zhí)际嵌河念^合成的主要碳源,所以應定期清除飛灰;也可向煙氣中噴入化學抑制劑(如二氧化硫、氨水、二甲胺、甲硫醇等)阻止二惡英的生成[5]。

    4 運行參數(shù)與二惡英排放相關(guān)性研究

    根據(jù)二惡英的生成與控制機理,取垃圾焚燒系統(tǒng)的若干參數(shù)進行試驗研究,包括:進入焚燒爐的垃圾來源、再循環(huán)風量、一次風與“二次風+再循環(huán)風量”的比例、省煤器出口氧量、省煤器出口CO 濃度、布袋吹灰、濕法洗滌塔運行參數(shù)、活性炭孔徑和用量。

    4.1 再循環(huán)風量對二惡英排放的影響

    再循環(huán)風量取5000、7000、10000Nm3/h 三種工況,其余參數(shù)保持不變,相關(guān)運行參數(shù)見表1,每個檢測樣開始、中間、結(jié)束時對相關(guān)參數(shù)進行抄表,每個工況做三個樣品,取平均值。

    表1 實驗工況運行參數(shù)一覽表

    備注:測試點為省煤器出口、布袋除塵器后、煙囪出口,檢測樣品中氣、固、液三相中二惡英濃度分別測試。

    結(jié)果表明,當再循環(huán)煙氣量分別為5000、7000 和10000Nm3/h 時,余熱鍋爐出口二惡英源強分別為0.0257、0.0381、0.044mg/Nm3,可看出余熱鍋爐出口煙氣中二惡英濃度與再循環(huán)煙氣量正相關(guān)。

    如圖3,布袋除塵器后氣相、液相、固相二惡英平均濃度分別是源強濃度的184%、75%、16%。初步分析為經(jīng)過減溫塔減溫后,氣溶膠形態(tài)的二惡英大幅度增長,而布袋對于氣相二惡英去除效率較差,對液相二惡英去除效率一般,對固相二惡英的去除效率較高。

    圖3 布袋后二惡英濃度與源強之比統(tǒng)計

    4.2 省煤器出口氧量、一次風與(二次風+再循環(huán)風量)比例對二惡英排放的影響

    將本階段試驗的省煤器出口氧量固定在6~6.5%,與第一階段工況做比對,分析省煤器出口氧量對二惡英濃度的影響。一次風與“二次風+再循環(huán)風量”比例見表2,其余參數(shù)保持不變。

    表2 一次風與“二次風+再循環(huán)風量”比例配置表

    從試驗數(shù)據(jù)可看出,在常規(guī)運行工況下—— 一次風與(二次風+再循環(huán)風量)比例在9-10:1,省煤器出口氧量無論在5~5.5%或6~6.5%,余熱鍋爐出口二惡英源強濃度相差不大;從表3 可看出,省煤器出口氧含量在6~6.5%,煙囪出口二惡英濃度隨著風量配比升高而有所增加。

    表3 風量配比的影響

    4.3 不同垃圾來源對二惡英排放的影響

    天馬垃圾焚燒廠的垃圾來源包括:普通生活垃圾、建筑垃圾分選可燃物和干化后污泥。其中,普通生活垃圾和建筑垃圾分選可燃物是每天進廠常規(guī)垃圾(生活垃圾:分揀可燃物=3:1),干化后污泥摻燒量控制在5~6.5%以內(nèi)。變動參數(shù)如下表。

    表4 一次風與“二次風+再循環(huán)風量”比例配置表

    以國家標準0.1ngTEQ/m3為基數(shù),純生活垃圾、常規(guī)垃圾、常規(guī)垃圾+5%污泥工況下省煤器后二惡英濃度為國家標準的205.7%、221.7%、154%,由此可看出,常規(guī)垃圾二惡英比例最高,摻燒污泥對二惡英的產(chǎn)生有一定的抑制作用。

    4.4 濕法洗滌塔運行工況、布袋差壓對二惡英排放的影響

    表5 濕法洗滌塔運行工況、布袋差壓配置表

    從表6 可看出,洗滌塔出口煙氣溫度降低和洗滌塔電導的降低,二惡英去除效率有輕微的提高。由工況15 的數(shù)據(jù)可知,布袋吹灰對二惡英的濃度基本沒有影響。

    表6 尾排二惡英去除效率統(tǒng)計表

    4.5 布袋差壓、省煤器后CO 濃度對二惡英排放的影響

    表7 布袋差壓、省煤器后CO 濃度配置表

    工況16 與17 數(shù)據(jù)對比,當省煤器后CO 濃度高到100mg/Nm3時,省煤器后二惡英濃度沒有明顯升高。工況16 與18 對比可看出,布袋吹灰對二惡英的濃度沒有較大的影響。當省煤器后CO 濃度由降低到10mg/Nm3時(工況18 和19),省煤器后二惡英濃度也隨之降低。

    4.6 活性炭孔徑與用量對二惡英排放的影響

    表8 活性炭孔徑與用量配置表

    如表8,先對活性炭中孔比例進行分析,篩選出最優(yōu)孔徑比例的活性炭后,再進行活性炭投加量的研究。對氣、液、固二惡英綜合去除效率分析,工況20 為98.46%,工況21 為97.08%,工況22 為98.45%,結(jié)果顯示,活性炭孔徑比例的分布對二惡英的去除效率基本沒有影響??赡芤驗槎河舛纫呀?jīng)是痕量,對于活性炭吸附來說體現(xiàn)不出來差別。對投加量的試驗采用中孔比例最小的活性炭進行試驗。從結(jié)果來看,同樣由于二惡英濃度已經(jīng)很低,用最低量的活性炭已經(jīng)對其吸附達到了飽和狀態(tài),再增加活性炭的用量,對吸附效率也沒有提升。

    5 結(jié)論

    垃圾焚燒各參數(shù)對二惡英濃度的影響可以看出,再循環(huán)煙氣量、一次風與(二次風+再循環(huán)風量)比例、省煤器后CO 濃度與余熱鍋爐出口煙氣中二惡英濃度正相關(guān)。再循環(huán)風量較高時,摻燒5%的污泥會導致二惡英源強增加27%;反之,摻燒污泥對二惡英的產(chǎn)生有一定的抑制作用。省煤器出口氧量對二惡英源強影響不大。洗滌塔出口煙氣溫度和洗滌塔電導的降低,對二惡英去除效率有一定的提高。因此,在生產(chǎn)運行中,可結(jié)合實際工況,通過適當降低再循環(huán)煙氣量、一次風與(二次風+再循環(huán)風量)比例、省煤器后CO 濃度、洗滌塔出口煙氣溫度和電導來降低二惡英的排放濃度。

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