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    低溫低濁水絮凝工藝的數(shù)值模擬與響應(yīng)面優(yōu)化試驗(yàn)研究

    2021-04-23 07:51:28趙國(guó)強(qiáng)戴紅玲胡鋒平許高平
    關(guān)鍵詞:混凝劑渦旋濁度

    趙國(guó)強(qiáng),戴紅玲,王 藝,胡鋒平,許 莉,許高平

    (1.華東交通大學(xué) 土木建筑學(xué)院,江西 南昌 330013;2.江西飲用水安全重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江西 南昌 330013;3.華東交通大學(xué)土木工程國(guó)家實(shí)驗(yàn)教學(xué)示范中心,江西 南昌 330013;4.江西省水務(wù)水科學(xué)檢測(cè)研發(fā)有限公司,江西 景德鎮(zhèn) 333000)

    1 研究背景

    低溫低濁微污染水通常指溫度在10 ℃以下,濁度低于30 NTU,混凝沉淀困難的一類地表微污染水[1-3]。低溫條件下,混凝劑水解不徹底,其利用率不足;低濁條件下,水中雜質(zhì)顆粒過(guò)少,導(dǎo)致顆粒間凝聚、碰撞機(jī)會(huì)減少,絮體不易形成,絮凝效率降低[4]。增加混凝劑投加量通常會(huì)導(dǎo)致絮凝過(guò)程中污泥量增加、混凝劑殘余量升高等問(wèn)題[5]。因此,采用常規(guī)水處理工藝處理低溫低濁水已成為國(guó)內(nèi)外熱點(diǎn)問(wèn)題。

    微渦流澄清池內(nèi)的渦流反應(yīng)器可在水流通過(guò)時(shí)產(chǎn)生更多的微小渦旋,增加顆粒碰撞幾率,絮凝區(qū)內(nèi)膠體顆粒更容易脫穩(wěn)凝聚,提高了絮凝效果,從而使其處理低溫低濁微污染水成為可能[6]。然而,其運(yùn)行機(jī)理、流場(chǎng)分布和工藝運(yùn)行參數(shù)等尚不明確。CFD數(shù)值模擬可以直觀、準(zhǔn)確地反映絮凝過(guò)程[7],在絮凝動(dòng)力學(xué)和絮凝區(qū)流態(tài)可視化研究方面得到廣泛應(yīng)用[8]。He等[9-10]通過(guò)數(shù)值模擬分析比較了不同形狀的絮凝反應(yīng)器內(nèi)絮體形態(tài)的變化,并且探究了不同反應(yīng)器高寬比下絮體的絮凝性能。同時(shí),響應(yīng)面優(yōu)化方法是通過(guò)多元回歸方程擬合獲得最佳工藝參數(shù)[11],該方法適用于多變量及變量之間交互作用問(wèn)題[12],其與CFD數(shù)值模擬相耦合的研究方法已應(yīng)用于新型混合反應(yīng)器的設(shè)計(jì)優(yōu)化[13]、廢水中去除氮磷[14]、光催化降解污染物[15]等水處理領(lǐng)域。

    基于此,本研究擬采用微渦流強(qiáng)化混凝技術(shù)對(duì)低溫低濁微污染水進(jìn)行處理,利用CFD數(shù)值模擬探究不同流量下絮凝區(qū)流場(chǎng)流態(tài)及參數(shù)變化,考察其處理低溫低濁水的處理效果,并通過(guò)響應(yīng)面法對(duì)流量、混凝劑投加量及投配比進(jìn)行優(yōu)化,確定最優(yōu)工藝運(yùn)行參數(shù),為實(shí)際工程應(yīng)用提供參考。

    2 試驗(yàn)裝置與研究方法

    2.1 原水水質(zhì)概況

    原水取自冬季華東交通大學(xué)孔目湖湖水,試驗(yàn)期間原水水質(zhì)為典型的低溫低濁水,受校園生活污水的影響,水質(zhì)指標(biāo)偏高,如表1所示。試驗(yàn)采用的混凝劑為聚合氯化鋁(PAC)。

    表1 試驗(yàn)期間原水水質(zhì)指標(biāo)

    2.2 試驗(yàn)裝置

    試驗(yàn)裝置為微渦流澄清池(內(nèi)設(shè)絮凝第1反應(yīng)室、第2反應(yīng)室及斜管沉淀區(qū)),池體尺寸D×H=2 000 mm×2 500 mm,其實(shí)物及結(jié)構(gòu)尺寸如圖1所示。CFD數(shù)值模擬區(qū)域?yàn)槲u流澄清池絮凝區(qū),響應(yīng)面優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果數(shù)據(jù)來(lái)自微渦流澄清池中試裝置。

    圖1 微渦流澄清池實(shí)物及結(jié)構(gòu)圖(標(biāo)注單位:mm,高程單位:m)

    在微渦流澄清池絮凝區(qū)第1反應(yīng)室中放置不同型號(hào)和數(shù)量的渦流反應(yīng)器,如圖2所示。其中HJTM-1型渦流反應(yīng)器開(kāi)孔直徑為25 mm,總開(kāi)孔數(shù)為114,開(kāi)孔率為45%;HJTM-2型渦流反應(yīng)器開(kāi)孔直徑為35 mm,總開(kāi)孔數(shù)為78,開(kāi)孔率為60%。

    圖2 HJTM-1和HJTM-2型渦流反應(yīng)器 圖3 微渦流澄清池網(wǎng)格模型

    2.3 數(shù)值模擬研究方法

    數(shù)值模擬中擬定水溫為5 ℃的低溫情況,水的密度為999.964 kg/m3、運(yùn)動(dòng)黏度為1.518 9×10-6m2/s,動(dòng)力黏性系數(shù)為1.518 8×10-3,水力直徑為0.032 m。擬定玻璃珠為稀疏懸浮體系中的固相,粒徑為100 μm[16],顆粒密度為2 650 kg/m3。假設(shè)池體進(jìn)口流速、懸浮物濃度等均勻分布,同時(shí)滿足進(jìn)水口處液相水流速與固相顆粒流速相同。數(shù)值模擬進(jìn)口水流參數(shù)如表2所示,邊界條件和求解方法如表3所示。

    表2 不同流量和絮凝時(shí)間下的進(jìn)口水流參數(shù)

    表3 數(shù)值模擬邊界條件和求解方法

    流場(chǎng)各特征參數(shù)及其計(jì)算公式如下。

    湍流強(qiáng)度I(%):

    (1)

    雷諾數(shù)Re:

    (2)

    湍動(dòng)能k(m2/s2):

    (3)

    有效能耗散ε(m2/s3):

    (4)

    紊流長(zhǎng)度l(m):

    l=0.07L

    (5)

    渦旋尺度λ(m):

    (6)

    式中:ReDH為雷諾數(shù);ρ為水的密度,kg/m3;v為水流流速,m/s;d為管道直徑,m;υ為運(yùn)動(dòng)黏度,m2/s;μ為動(dòng)力黏度,(kg·m)/s;μavg為平均流速,m/s;Cμ為常數(shù),一般取值為0.09;L為管道的水力直徑,m;ε為能量耗散率。

    3 結(jié)果分析與討論

    3.1 CFD數(shù)值模擬

    本次研究選取的模型為三維計(jì)算模型,對(duì)計(jì)算區(qū)域采用非結(jié)構(gòu)化的混合網(wǎng)格,對(duì)于梯度變化較大及重點(diǎn)區(qū)域采用加密網(wǎng)格,同時(shí)為分析渦流反應(yīng)器附近的流場(chǎng)狀態(tài),對(duì)其模型周圍進(jìn)行局部加密。微渦流澄清池網(wǎng)格模型如圖3所示。

    結(jié)合工程應(yīng)用中渦流反應(yīng)器常見(jiàn)的投配方式,微渦流澄清池絮凝第1反應(yīng)室的投配比為:2/5 HJTM-1型渦流反應(yīng)器及3/5 HJTM-2型渦流反應(yīng)器的組合投配,模擬流量為2.0~10.0 m3/h(相應(yīng)絮凝時(shí)間為60.0~10.2 min)的流場(chǎng)情況。不同流量(絮凝時(shí)間)下絮凝區(qū)縱斷面數(shù)值模擬結(jié)果如圖4、5、6所示。

    圖4為絮凝區(qū)縱斷面的速度矢量圖,反映了微渦流澄清池絮凝區(qū)內(nèi)液流走向和速度分布的情況。由圖4可知,原水在上升流動(dòng)過(guò)程中,液流不可避免地接觸渦流反應(yīng)器壁面而發(fā)生繞流,并在離開(kāi)壁面的同時(shí)發(fā)生邊界層分離從而沿渦流反應(yīng)器形成漩渦。有助于形成更顯著的速度梯度,促進(jìn)顆粒的擴(kuò)散和碰撞凝聚,提高絮凝效率。

    圖4 不同流量(絮凝時(shí)間)下絮凝反應(yīng)區(qū)速度矢量圖

    圖5為絮凝區(qū)縱斷面的湍動(dòng)能云圖,可以直觀地表現(xiàn)湍動(dòng)能在池體中輸入、轉(zhuǎn)移和耗散的情況。由圖5可知,隨著流速的增大、絮凝時(shí)間的縮短,湍動(dòng)能云圖的紅色區(qū)域部分顏色逐漸加深,且影響范圍逐漸加大。湍動(dòng)能和速度矢量云圖在分布上顯然具有相似性,存在內(nèi)在的相互關(guān)聯(lián)。渦流反應(yīng)器不僅減少了黏性阻力的黏滯耗散,提高了產(chǎn)生漩渦促進(jìn)顆粒碰撞絮凝的能量比例,而且渦流反應(yīng)器的分布使得各個(gè)位置均有漩渦形成,大大提高了能量的使用率。因此從池體能量的角度考慮,微渦流澄清池用于絮凝的有效能耗散更高。

    圖5 不同流量(絮凝時(shí)間)下絮凝反應(yīng)區(qū)湍動(dòng)能云圖

    圖6為絮凝區(qū)縱斷面的有效能耗散云圖,體現(xiàn)了由黏性耗散使渦旋傳遞分解產(chǎn)生的能量分布情況。由圖6可知,隨著流量的增大、絮凝時(shí)間的縮短,有效能耗散云圖與湍動(dòng)能云圖的變化規(guī)律相似,湍動(dòng)能越大,水流的黏性越大,因而有效能耗散也越大。從圖中可觀察到,流量增大的同時(shí),入口處的流速、湍動(dòng)能及能耗散變化最顯著,這是由于進(jìn)口管徑較小,水流沖擊作用較強(qiáng),流量越大則水流的擾動(dòng)作用越劇烈,易形成微尺度渦旋強(qiáng)化絮凝效果。隨著水流向池頂緩慢前進(jìn),進(jìn)口處能量的影響大小和范圍不斷減小,能耗不斷衰減。隨著流量的增大,水體平均流速、湍動(dòng)能和有效能耗散均呈增大趨勢(shì)。

    圖6 不同流量(絮凝時(shí)間)下絮凝反應(yīng)區(qū)有效能耗散云圖

    圖7為整個(gè)絮凝區(qū)(第1反應(yīng)室+第2反應(yīng)室)的平均湍動(dòng)能、有效能耗散及渦旋尺度隨流量變化曲線圖,根據(jù)Kolmogorov微渦旋理論中對(duì)湍流微尺度λ0的論述:當(dāng)渦旋的長(zhǎng)度尺度與絮體顆粒粒徑相近或相等時(shí),絮凝效果最佳,可對(duì)適應(yīng)微渦流澄清池的最佳流量大小作初步判定。用PAC作混凝劑產(chǎn)生絮體的平均粒徑約為0.4~0.5 mm[17-18],由此定義該數(shù)值為Kolmogorov湍流微尺度λ0。由圖7可以看出與其對(duì)應(yīng)的流量大小,約為5.5~7.5 m3/h(絮凝時(shí)間18.5~13.6 min)。

    圖7 不同流量(絮凝時(shí)間)下的湍動(dòng)能、有效能耗散及渦旋尺度隨流量變化曲線

    3.2 響應(yīng)面優(yōu)化

    根據(jù)Box-Behnken中心組合設(shè)計(jì)原理,以流量、混凝劑投加量、投配比(分別用X1,X2,X3表示)為自變量,以濁度、CODMn及UV254去除率(分別用Y1,Y2,Y3表示)為響應(yīng)值,設(shè)計(jì)3因素3水平的響應(yīng)面分析實(shí)驗(yàn)。其中流量結(jié)合上節(jié)模擬結(jié)果范圍初定為5.5~7.5 m3/h(絮凝時(shí)間18.5~13.6 min),考慮到試驗(yàn)的操控性及中試流量值對(duì)微渦流澄清池處理特定低溫低濁水的不確定性,流量以6.0 m3/h為中心,前后步長(zhǎng)為2.0 m3/h進(jìn)行試驗(yàn)研究,試驗(yàn)因素水平及其編碼見(jiàn)表4,響應(yīng)面實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)及結(jié)果見(jiàn)表5。

    表4 響應(yīng)面分析因素與水平

    表5 響應(yīng)面試驗(yàn)設(shè)計(jì)及結(jié)果

    通過(guò)Design-Expert 8.0.6軟件中響應(yīng)面優(yōu)化分析方法得出各交互因素對(duì)低溫低濁水中濁度、CODMn和UV254去除率的響應(yīng)面圖,如圖8、9、10所示。觀察響應(yīng)面圖中的曲面坡度可知各因素對(duì)響應(yīng)值的影響大小,坡面越陡,因素對(duì)響應(yīng)值的影響越大[19]。觀察等值線形狀可知各因素之間交互效應(yīng)的強(qiáng)弱,等高線呈橢圓形表示因素間交互作用顯著[20]。

    由圖8(b)、8(c)可知,沿投配比軸向目標(biāo)響應(yīng)值變化最為顯著,而由圖8(a)、8(c)和圖8(b)、8(c)可得,加藥量和流量對(duì)目標(biāo)響應(yīng)值的影響均較小。由于渦流反應(yīng)器提高了混凝劑的利用率及進(jìn)水動(dòng)能的利用率,將流體由宏觀流動(dòng)轉(zhuǎn)為利用率極高、尺度與濁度顆粒近似的微渦旋形式,增加了顆粒間的有效碰撞,顆粒碰撞概率的增加大大提高了絮體形成的概率,使地表水中的懸浮顆粒、膠體、微生物等物質(zhì)優(yōu)先通過(guò)混凝去除[21],對(duì)濁度的去除響應(yīng)非常顯著。在響應(yīng)面曲面的最高點(diǎn),即流量為6.33 m3/h時(shí),混凝劑投加量為26.33 mg/L,投配比為1.83時(shí),濁度去除率達(dá)到最大83.66%。

    圖8 各交互因素作用對(duì)低溫低濁水中濁度去除率的響應(yīng)面圖

    由圖9并結(jié)合方差分析可知,投配比對(duì)CODMn去除率的影響極為顯著,加藥量為CODMn去除率的顯著性影響因素,流量為非顯著性影響因素。這意味著渦流反應(yīng)器中混凝劑的投加提高了低溫條件下混凝劑的溶解擴(kuò)散效果,充分發(fā)揮了吸附電的中和作用;另一方面,渦流反應(yīng)器內(nèi)部形成的相對(duì)密閉空間,為絮體提供了相對(duì)良好的成長(zhǎng)環(huán)境,促進(jìn)了立體接觸絮凝作用的產(chǎn)生,連帶產(chǎn)生吸附效果。同時(shí)由于渦流反應(yīng)器增加了水流流程,提高了水中有機(jī)物與已形成的大顆粒絮凝體的接觸碰撞機(jī)會(huì),在一定程度上提高了對(duì)CODMn的去除效果。流量、混凝劑投加量及投配比兩兩在響應(yīng)面圖中呈拋物線關(guān)系,具有極大值,即流量為6.56 m3/h、混凝劑投加量為27.13 mg/L、投配比為1.85的交匯處,CODMn去除率達(dá)到最大63.22%。

    圖9 各交互因素作用對(duì)低溫低濁水中CODMn去除率的響應(yīng)面圖

    由圖10并結(jié)合方差分析可知,投配比對(duì)UV254去除率的影響極為顯著,加藥量為UV254去除率的顯著性影響因素,流量為非顯著性影響因素。如圖10(a),加藥量和流量對(duì)UV254去除沒(méi)有明顯交互作用,圖10(b)、10(c)顯示,投配比與流量以及投配比與加藥量具有一定的交互作用,但投配比與混凝劑加藥量的交互作用小于對(duì)目標(biāo)CODMn的交互作用。這是因?yàn)閁V254所代表的腐植酸一類的物質(zhì)相對(duì)難以混凝去除,特別是低溫情況下,其去除率一般在30%左右,通過(guò)微渦流絮凝作用可以提高其去除效果。由于混凝劑在水體中擴(kuò)散后,形成大量分布均勻的微絮體,通過(guò)吸附電的中和作用,腐植酸類物質(zhì)可通過(guò)吸附于金屬氫氧化物上去除。UV254去除率隨著3個(gè)影響因素的變化存在極大值,即流量為6.38 m3/h、混凝劑投加量為26.96 mg/L、投配比為1.83時(shí),UV254去除率達(dá)到最大56.75%。

    圖10 各交互因素作用對(duì)低溫低濁水中UV254去除率的響應(yīng)面圖

    3.3 結(jié)果驗(yàn)證

    結(jié)合響應(yīng)面優(yōu)化得到的參數(shù)組合與實(shí)際情況,得出微渦流絮凝對(duì)低溫低濁水中濁度、CODMn、UV254的最佳去除條件為:流量為6.41 m3/h,混凝劑投加量為26.76 mg/L,投配比為1.84。在此條件下,模型預(yù)測(cè)濁度去除率為83.63%,CODMn去除率為63.20%,UV254去除率為56.74%。為了檢驗(yàn)響應(yīng)面法所得結(jié)果,采用以下工況:流量為6.4 m3/h,混凝劑投加量26.8 mg/L,投配比為2進(jìn)行3次重復(fù)性驗(yàn)證試驗(yàn),結(jié)果如圖11所示。

    圖11 最優(yōu)工況下濁度、CODMn、UV254去除率的驗(yàn)證試驗(yàn)結(jié)果

    由圖11得出,驗(yàn)證試驗(yàn)濁度去除率為85.48%,CODMn去除率為63.84%,UV254去除率為55.37%,與預(yù)測(cè)值相近,說(shuō)明回歸方程的預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)值之間具有較好的擬合度。其中流量與CFD數(shù)值模擬預(yù)測(cè)值非常接近,驗(yàn)證了CFD與Kolmogorov微渦旋理論結(jié)合的可行性。此時(shí)最佳參數(shù)組合為:流量為6.4 m3/h,混凝劑投加量為26.8 mg/L,投配比為2。

    4 結(jié) 論

    利用CFD數(shù)值模擬剖析不同流量下絮凝區(qū)流場(chǎng)流態(tài)及流場(chǎng)參數(shù),并以流量、混凝劑投加量、投配比為自變量,以濁度、CODMn及UV254等指標(biāo)的去除率為響應(yīng)值,進(jìn)行3因素3水平的響應(yīng)面分析試驗(yàn),并進(jìn)行多元回歸擬合分析,結(jié)果表明:

    (1)隨著絮凝時(shí)間的減少,絮凝區(qū)平均湍動(dòng)能與有效能耗散及其變化率逐漸增大,而平均渦旋尺度及其變化率逐漸減??;結(jié)合CFD數(shù)值模擬和Kolmogorov微渦旋理論,預(yù)測(cè)最佳流量為5.5~7.5 m3/h(相應(yīng)絮凝時(shí)間18.5~13.6 min)。

    (2)將響應(yīng)面優(yōu)化得到的參數(shù)組合進(jìn)行3次重復(fù)性驗(yàn)證試驗(yàn),驗(yàn)證試驗(yàn)去除率與CFD數(shù)值模擬和響應(yīng)面優(yōu)化的預(yù)測(cè)值相近,說(shuō)明數(shù)值模擬和回歸方程的預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)值之間具有較好的擬合度,表明CFD與Kolmogorov微渦旋理論結(jié)合的可行性。

    (3)微渦流絮凝工藝處理低溫低濁水的最佳工藝參數(shù)組合為:流量為6.4 m3/h、混凝劑投加量為26.8 mg/L、投配比為2(第1反應(yīng)室內(nèi)2/5占比HJTM-1型+3/5占比HJTM-2型渦流反應(yīng)器)。此時(shí),濁度、CODMn、UV254去除率分別為85.48%、63.84%和55.37%。

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