軸排空冷供熱機(jī)組真空除氧方案研究

□ 李 理

中國天辰工程有限公司 天津 300499

1 研究背景

天然氣是世界能源結(jié)構(gòu)向低碳、無碳演變的主要能源,聯(lián)合循環(huán)發(fā)電用氣是天然氣需求增長的主體[1]。土耳其Kazan聯(lián)合循環(huán)熱電站項(xiàng)目采用F級(jí)聯(lián)合循環(huán)空冷供熱機(jī)組,額定對(duì)外供汽量為376 t/h,抽汽工況下系統(tǒng)補(bǔ)水量大,且存在抽凝與抽背兩種供汽工況,給凝結(jié)水系統(tǒng)真空除氧方案的確定帶來很大難度。為保證最終選擇的方案能夠達(dá)到合同要求的除氧效果,筆者對(duì)各種方案進(jìn)行了比較分析。

2 凝結(jié)水中溶氧危害

溶解在水中的氣體對(duì)熱力設(shè)備的危害表現(xiàn)在兩個(gè)方面[2]。一方面,各工況下熱力設(shè)備中的不凝氣體會(huì)影響設(shè)備的傳熱效果,增大整個(gè)系統(tǒng)的不可逆損失。另一方面,以氧為主要成分的氣體會(huì)形成對(duì)各金屬設(shè)備的腐蝕,造成設(shè)備使用壽命縮短,可靠性降低。直接空冷機(jī)組長期在凝結(jié)水溶氧量高、過冷度大的不利工況下運(yùn)行,會(huì)降低熱經(jīng)濟(jì)性,并產(chǎn)生不利影響,包括加快凝結(jié)水系統(tǒng)的氧化腐蝕和酸腐蝕,縮短凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)備及管道的使用年限,提高鍋爐給水的含鐵量,加快鍋爐受熱面結(jié)垢速度,降低鍋爐效率,同時(shí)使鍋爐的安全運(yùn)行受到較大影響,汽輪機(jī)的運(yùn)行效率也相應(yīng)降低。為確保聯(lián)合循環(huán)電站余熱鍋爐凝結(jié)水加熱器、軸封加熱器及凝結(jié)水管道安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行,降低凝結(jié)水溶氧量是一項(xiàng)重要工作。

國內(nèi)外各相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中均對(duì)凝結(jié)水溶氧量進(jìn)行了規(guī)定,具體見表1。

表1 凝結(jié)水溶氧量規(guī)定

Kazan項(xiàng)目要求在穩(wěn)定操作工況下,凝結(jié)水泵出口溶氧量不高于40 μg/L,同國內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)相比較為嚴(yán)格,因此需對(duì)除氧方案及除氧器廠家的選擇加以重視。

3 凝結(jié)水溶氧量超標(biāo)原因

凝結(jié)水除氧的條件如下[4]:

(1) 滿足傳熱條件,凝結(jié)水需加熱至工作壓力下的飽和溫度;

(2) 及時(shí)將水中離析的氣體排走。

直接空冷系統(tǒng)機(jī)組處于真空下運(yùn)行的設(shè)備較為龐大,如凝汽設(shè)備、抽空氣系統(tǒng)、凝結(jié)水泵等,處于負(fù)壓狀態(tài)時(shí),設(shè)備任何不密封處都有漏入空氣的可能,會(huì)直接影響凝結(jié)水溶氧量。另外,供熱機(jī)組大量系統(tǒng)補(bǔ)水也是凝結(jié)水溶氧量超標(biāo)的重要原因。

具體而言,凝結(jié)水溶氧量超標(biāo)的原因有三方面。

(1) 凝結(jié)水系統(tǒng)閥門及凝結(jié)水泵填料盤根密封不嚴(yán)。凝結(jié)水泵吸入側(cè)處于負(fù)壓狀態(tài)下運(yùn)行,采用機(jī)械密封或填料盤根,外部接通來自凝結(jié)水泵出口的密封水。當(dāng)凝結(jié)水泵處于備用時(shí),密封可能不嚴(yán),造成空氣漏入,使凝結(jié)水溶氧量提高。此外,所有處于負(fù)壓狀態(tài)的閥門和法蘭,如凝結(jié)水泵入口閥、空氣閥、本體疏水泵出入口閥門、空氣管道等,一般都使用填料盤根密封,在密封材料老化且未得到及時(shí)更換時(shí),空氣漏入會(huì)造成凝結(jié)水溶氧量超標(biāo)。

(2) 空冷器焊縫缺陷。空冷器是直接空冷系統(tǒng)的主要設(shè)備,主要部分采用焊接工藝。若焊接質(zhì)量存在缺陷,會(huì)使空氣從缺陷部分進(jìn)入空冷器,造成凝結(jié)水溶氧量超標(biāo)。

(3) 脫鹽水及蒸汽凝液返回補(bǔ)水方式不當(dāng)。脫鹽水補(bǔ)水溶氧量高,若補(bǔ)水方式不合理,如噴嘴不完善且距抽凝系統(tǒng)較遠(yuǎn),不能及時(shí)抽出氣體,則容易造成凝結(jié)水溶氧量超標(biāo)。

4 聯(lián)合排汽裝置除氧方案

4.1 概述

采用燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)的電廠,所消耗的水量僅為同等容量蒸汽輪機(jī)電站的1/2左右[5]。在蒸汽輪機(jī)采用空冷的情況下,消耗水量進(jìn)一步降低,但與此同時(shí),必須重視空冷機(jī)組的凝結(jié)水除氧措施。

聯(lián)合排汽裝置是國內(nèi)空冷汽輪機(jī)設(shè)計(jì)一貫采用的方式[6],設(shè)計(jì)時(shí)將濕冷機(jī)組的原表面式凝汽器改為空冷機(jī)組的聯(lián)合排汽裝置。聯(lián)合排汽裝置集排汽管道連接、凝結(jié)水箱、疏水?dāng)U容、真空除氧、主汽旁路末級(jí)減溫減壓等功能于一體,使直接空冷機(jī)組凝汽系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與濕冷機(jī)組基本一致,起到簡化系統(tǒng)、節(jié)省投資與占地的目的。2003年,我國第一臺(tái)安裝聯(lián)合排汽裝置的200 MW直接空冷供熱機(jī)組成功投入商業(yè)運(yùn)行。之后的幾年時(shí)間里,相繼有200臺(tái)左右直接空冷機(jī)組投入運(yùn)行,基本都安裝了聯(lián)合排汽裝置,投運(yùn)機(jī)組凝結(jié)水溶氧量可達(dá)到30 μg/L[7]。

目前,國內(nèi)三大動(dòng)力設(shè)備制造廠——東方汽輪機(jī)廠、哈爾濱汽輪機(jī)廠、上海汽輪機(jī)廠的空冷汽輪機(jī)產(chǎn)品均采用聯(lián)合排汽裝置,方案差異不大。

4.2 東方汽輪機(jī)廠除氧方案

包頭二電廠項(xiàng)目、云岡電廠擴(kuò)建項(xiàng)目中采用了東方汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的空冷汽輪機(jī)聯(lián)合排汽裝置,其剖面圖如圖1所示。在排汽裝置喉部設(shè)置脫鹽水補(bǔ)水噴嘴,由低壓缸排汽,對(duì)進(jìn)入喉部經(jīng)霧化后的脫鹽水進(jìn)行加熱除氧。由水中析出的氧隨其它不凝氣體一起抽至空冷器逆流區(qū),再由抽真空設(shè)備抽出。

▲圖1 東方汽輪機(jī)廠聯(lián)合排汽裝置剖面圖

汽輪機(jī)排汽經(jīng)空冷器冷凝后,由回水母管上膜式噴嘴噴入。形成水膜后,與低壓缸排汽混合加熱至飽和,實(shí)現(xiàn)除氧及降低凝結(jié)水過冷度。設(shè)置在導(dǎo)流板上的大量長條孔使回水順利匯入下部凝結(jié)水箱,減小汽水混合物對(duì)空冷排汽管道的磨損。析出的氧隨其它不凝氣體一起匯至空冷器逆流區(qū),由抽真空設(shè)備抽出。

4.3 哈爾濱汽輪機(jī)廠除氧方案

武鄉(xiāng)電廠項(xiàng)目、大唐運(yùn)程發(fā)電廠項(xiàng)目中采用了哈爾濱汽輪機(jī)廠設(shè)計(jì)制造的聯(lián)合排汽裝置,其剖面圖如圖2所示。補(bǔ)水泵將脫鹽水補(bǔ)水送至聯(lián)合排汽裝置喉部,經(jīng)霧化噴嘴霧化噴出。低壓排汽在較短時(shí)間內(nèi)將補(bǔ)水加熱至飽和,從而實(shí)現(xiàn)除氧,之后隨排汽共同進(jìn)入空冷器。補(bǔ)水升至飽和溫度后,析出的氧隨其它不凝氣體一起匯至空冷器逆流區(qū),由抽真空設(shè)備抽出。

汽輪機(jī)排汽經(jīng)空冷器冷凝后,由凝結(jié)水管道流至聯(lián)合排汽裝置下部水箱。在聯(lián)合排汽裝置內(nèi)設(shè)置帶有多個(gè)噴嘴的凝結(jié)水環(huán)形母管。噴嘴噴出的凝結(jié)水噴灑至位于其下方的填料層中形成水膜,與通過導(dǎo)流板方形孔的汽輪機(jī)排汽逆流混合加熱,實(shí)現(xiàn)二次除氧。析出的氧及其它不凝氣體在聯(lián)合排汽裝置喉部由抽真空設(shè)備抽出。

4.4 上海汽輪機(jī)廠除氧方案

太原第二熱電廠六期、七期項(xiàng)目中采用了上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的聯(lián)合排汽裝置,其剖面圖如圖3所示。

▲圖2 哈爾濱汽輪機(jī)廠聯(lián)合排汽裝置剖面圖

▲圖3 上海汽輪機(jī)廠聯(lián)合排汽裝置剖面圖

汽輪機(jī)排汽經(jīng)空冷器冷凝后,與補(bǔ)水在排汽裝置中分別通過蝶形噴嘴和霧化噴嘴霧化。通過噴嘴霧化后,補(bǔ)水被汽輪機(jī)排汽加熱至飽和,達(dá)到除氧的效果。析出的氧隨其它不凝氣體一起匯至空冷器逆流區(qū),由抽真空設(shè)備抽出。另一方面,由導(dǎo)流通道將汽輪機(jī)排汽引至排汽裝置,對(duì)凝結(jié)水回水進(jìn)行充分加熱,降低凝結(jié)水過冷度,使溶氧析出。析出的氧和其它不凝氣體在聯(lián)合排汽裝置喉部由抽真空設(shè)備抽出。

4.5 凝結(jié)水箱增加除氧裝置

國內(nèi)首批建設(shè)的幾個(gè)200 MW、300 MW機(jī)組中,排汽聯(lián)合裝置采用了凝結(jié)水箱單獨(dú)設(shè)置的方式。凝結(jié)水箱凝結(jié)水和補(bǔ)水入口裝設(shè)霧化噴嘴,并引入汽輪機(jī)排汽進(jìn)行加熱和除氧。有些電廠將補(bǔ)水點(diǎn)設(shè)置在空冷器的配汽管上,經(jīng)過霧化噴嘴噴入排汽管道,使補(bǔ)水與排汽實(shí)現(xiàn)充分混合,達(dá)到加熱除氧的效果[9],這樣做的不足之處是冬季低負(fù)荷時(shí)容易造成空冷器凍結(jié)。

5 Kazan項(xiàng)目真空除氧方案

Kazan項(xiàng)目所使用的直接空冷汽輪機(jī)采用軸向排汽,汽輪機(jī)低位布置,尚無成熟的聯(lián)合排汽裝置與之相配合,因此,聯(lián)合排汽裝置除氧方案不適用。

為實(shí)現(xiàn)對(duì)外最大供汽,汽輪機(jī)采用了同步自換擋離合器設(shè)計(jì)。汽輪機(jī)主要運(yùn)行工況有純凝、抽凝、抽背三種,各工況下補(bǔ)水量及空冷器負(fù)荷差別較大,蒸汽凝液返回量及返回溫度也存在變化,且空冷器內(nèi)運(yùn)行背壓受環(huán)境溫度影響很大,這些因素都需在除氧方案中予以考慮。

因?yàn)闊o法采用聯(lián)合排汽裝置,所以Kazan項(xiàng)目真空除氧方案只能采用單獨(dú)設(shè)置凝結(jié)水箱的方式。補(bǔ)水點(diǎn)可以選擇在凝結(jié)水箱除氧裝置處或空冷器配汽管上,除氧用蒸汽來自汽輪機(jī)排汽管,通過汽平衡管連接至凝結(jié)水箱,不凝氣體通過設(shè)置在除氧頭上的抽空氣口由真空泵抽出。應(yīng)注意選擇直接空冷機(jī)組真空泵容量時(shí),參考采用空冷器逆流段出口的最低運(yùn)行壓力[8]。Kazan項(xiàng)目真空除氧系統(tǒng)及空冷器系統(tǒng)如圖4所示。

▲圖4 Kazan項(xiàng)目真空除氧系統(tǒng)及空冷器系統(tǒng)

為確定各工況下真空除氧理論蒸汽耗量,對(duì)不同環(huán)境溫度下各工況熱平衡參數(shù)進(jìn)行匯總,年平均12 ℃熱平衡參數(shù)見表2,夏季40 ℃熱平衡參數(shù)見表3,冬季-5 ℃熱平衡參數(shù)見表4。

對(duì)上述各工況的熱平衡參數(shù)進(jìn)行分析,除氧器最大加熱蒸汽耗量在5.9 t/h左右。根據(jù)該流量進(jìn)行汽平衡管尺寸計(jì)算,蒸汽流速選擇40 m/s,汽平衡管徑為DN 900左右。為保證各工況下加熱蒸汽能通過除氧器,還需要除氧器廠家、空冷器廠家配合進(jìn)行系統(tǒng)的水力計(jì)算,避免因除氧器側(cè)壓損大而導(dǎo)致加熱蒸汽流量達(dá)不到理論蒸汽流量,無法實(shí)現(xiàn)除氧功能。

表2 12 ℃各工況熱平衡參數(shù)

表3 40 ℃各工況熱平衡參數(shù)

表4 -5 ℃各工況熱平衡參數(shù)

根據(jù)美國熱交換學(xué)會(huì)(HEI)空冷器標(biāo)準(zhǔn)相關(guān)條款,蒸汽凝液及脫鹽水補(bǔ)水的位置選擇在除氧器處最佳,其次為在凝結(jié)水箱處,再次為在蒸汽排汽管處。在kazan項(xiàng)目中,補(bǔ)脫鹽水的同時(shí)還有溫度較高,為55 ℃的凝液返回系統(tǒng)。若直接補(bǔ)入除氧器中,由于溫度高于凝結(jié)水箱內(nèi)溫度,將在除氧頭處發(fā)生閃蒸,可能造成除氧頭內(nèi)超壓,并阻礙空冷器中凝液返回。即便是將凝液與脫鹽水補(bǔ)水混合之后再補(bǔ)入除氧器中,也存在由于混合溫度不均勻、返回凝液超溫等原因造成超壓的風(fēng)險(xiǎn)。若采用補(bǔ)入凝結(jié)水箱方式,則由于凝結(jié)水箱與除氧頭相連通,工作溫度相同,同樣會(huì)存在超壓風(fēng)險(xiǎn)。將補(bǔ)水點(diǎn)設(shè)在空冷器蒸汽排汽管上,通過霧化噴嘴將補(bǔ)水補(bǔ)入空冷器內(nèi),由空冷器順流、逆流換熱面將凝液閃蒸出的蒸汽冷卻,并由設(shè)在逆流換熱面頂部的抽空氣口將不凝氣體抽出,實(shí)現(xiàn)補(bǔ)水的初次除氧。凝液由空冷器凝結(jié)水收集母管匯至布置在空冷器下方的除氧器中,利用來自汽平衡管的低壓蒸汽進(jìn)行二次除氧,確保凝結(jié)水出水溶氧量達(dá)標(biāo)。這一方式的缺點(diǎn)是由于在蒸汽排汽管中布置噴頭,增大了汽輪機(jī)排汽系統(tǒng)壓損,對(duì)汽輪機(jī)純凝工況下的效率有一定影響。綜合比較,蒸汽排汽管補(bǔ)水方式允許補(bǔ)水溫度在較寬的范圍內(nèi)變化,兩次除氧的方式使除氧效果有保障,加之機(jī)組長期在抽凝工況下運(yùn)行,汽輪機(jī)排汽量較小,壓損對(duì)汽輪機(jī)出力的影響非常有限,因此推薦在蒸氣排汽管上補(bǔ)水的方式。

6 結(jié)束語

針對(duì)Kazan聯(lián)合循環(huán)熱電站項(xiàng)目空冷汽輪機(jī)組的特點(diǎn),提出采用單獨(dú)設(shè)置帶除氧功能凝結(jié)水箱的方式進(jìn)行真空除氧。對(duì)不同的補(bǔ)水點(diǎn)位置進(jìn)行了比較分析,推薦將補(bǔ)水點(diǎn)設(shè)置在空冷器蒸汽排汽管上,以應(yīng)對(duì)較高的凝液返回溫度,最終保證凝結(jié)水溶氧量達(dá)標(biāo)。