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    連續(xù)梁拱組合橋拱肋結(jié)構(gòu)頂推力學(xué)性能分析

    2021-03-17 16:40:39王澤能成魁
    西部交通科技 2021年12期
    關(guān)鍵詞:有限元模擬

    王澤能 成魁

    摘要:大跨度梁拱組合橋拱肋結(jié)構(gòu)在頂推施工過程中的受力情況復(fù)雜,橫向抗傾覆穩(wěn)定性較差。為確保拱肋結(jié)構(gòu)頂推過程的安全和穩(wěn)定,文章以某大跨度梁拱組合體系橋拱肋頂推施工為例,采用有限元計算方法對頂推施工過程中的拱肋進(jìn)行研究,提出在拱腳處進(jìn)行臨時配重來提高頂推施工過程中拱肋的抗傾覆性能,并通過對比三組臨時配重作用下的拱肋受力狀態(tài)以及抗傾覆性能,研究臨時配重對拱肋結(jié)構(gòu)內(nèi)力以及橫向抗傾覆能力的影響。分析結(jié)果表明:對拱腳進(jìn)行臨時配重后拱肋抗傾覆穩(wěn)定性有所改善,在拱腳臨時配重350 kN時,拱肋抗傾覆性能最大可提高29.2%,同時拱腳臨時配重對拱肋結(jié)構(gòu)應(yīng)力及屈曲穩(wěn)定性相對影響較小,該措施的提出也可為類似工程提供借鑒。

    關(guān)鍵詞:拱肋;抗傾覆穩(wěn)定性;頂推;梁拱體系;有限元模擬

    中國分類號:U448.21+6文章標(biāo)識碼:A180684

    0 引言

    連續(xù)剛構(gòu)拱橋作為強(qiáng)梁弱拱體系,通常先施工混凝土連續(xù)梁,其次架設(shè)拱結(jié)構(gòu)?;炷吝B續(xù)梁橋施工大多為掛籃懸臂澆筑,拱肋則可采用支架原位拼裝、原位支架臥拼并豎轉(zhuǎn)合龍和異位拼裝并縱向頂推滑移施工方法。近年來,由于異位拼裝并縱向頂推滑移施工方法有利于控制成拱線形,能夠極大提高施工效率,縮短施工工期,該施工方法得到廣泛的應(yīng)用[1]。目前,現(xiàn)有研究主要針對如何根據(jù)結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)制定合理可行的臨時支撐措施[2]和滑移構(gòu)造設(shè)施[3],以及如何采取可行有效的監(jiān)控方案等方面,缺少頂推施工過程中拱肋結(jié)構(gòu)受力性能的探討,此外,由于拱肋重心較高,頂推過程中橫向風(fēng)荷載對拱肋結(jié)構(gòu)的傾覆穩(wěn)定性影響很大[4]。

    本文以某大跨度梁拱組合體系橋拱肋頂推施工為背景,運(yùn)用有限元軟件對拱肋結(jié)構(gòu)力學(xué)性能進(jìn)行研究,分析頂推施工中拱肋橫向抗傾覆穩(wěn)定性能[5]。

    1 工程概況

    背景橋梁為三孔(72+128+72)m直吊桿體系連續(xù)梁拱橋,拱肋垂直布置,支座中心至梁端0.85 m。系梁橫截面采用單箱雙室變高截面,邊支點(diǎn)斷面高4.0 m,中支點(diǎn)斷面高7.5 m,采用C55混凝土,拱肋為啞鈴型截面,內(nèi)部澆筑C55混凝土,橋型布置如圖1所示。拱肋采用頂推法施工,通過推運(yùn)車將拱肋頂推到指定位置,具體如圖2所示。

    2 梁拱組合橋施工

    2.1 施工方案

    本橋采用先澆筑主梁后架設(shè)拱肋的施工方法,主橋采用懸澆施工,拱肋采用頂推法施工,通過推運(yùn)車將拱肋頂推到指定位置。

    (1)拱肋拼裝支架

    臨時支架立柱鋼管采用[WTBX]426 mm×8 mm鋼管,鋼管立柱之間用C16a槽鋼連接;墩頂采用I32a工字鋼作分配梁;分配梁頂焊接500 mm×1 000 mm×14 mm鋼板作為支撐平臺。墩柱之間采用[WTBX]273 mm×8 mm鋼管連接牢固,以保證整個支撐體系穩(wěn)定。立柱可在拼裝場地拼裝后整體吊裝。吊裝拱肋節(jié)段時,涉及的支架間橫向連接在拆除、吊裝完成后重新安裝固定。

    (2)拱肋頂推系統(tǒng)

    拱腳處設(shè)置水平拉索,平衡拱腳處產(chǎn)生的水平推力。利用拱腳位置縱向頂推體系進(jìn)行整體頂推。頂推體系由連接抱箍、楔形鋼箱梁、貝雷片橫梁、桁架小車、臨時拱座等組成,輪箱底部設(shè)置鋼軌和軌道基礎(chǔ)。

    2.2 關(guān)鍵技術(shù)

    拱肋結(jié)構(gòu)在頂推過程中會在外部荷載的沖擊作用下產(chǎn)生屈曲變形,從而降低拱肋結(jié)構(gòu)的安全穩(wěn)定性,目前主要通過以下幾種措施解決上述問題。

    (1)拱肋頂推時通過在拱腳處配備水平拉索來平衡拱腳的水平推力,這樣可最大程度上減小拱肋的撐開變形,因頂推過程中只有拱腳水平推力且僅由恒載作用產(chǎn)生,因此可根據(jù)裸拱恒載作用下水平推力[JP+2]作為臨時水平拉索初張力,水平拉索承受的拉力為1 690.4 kN。

    (2)在頂推過程中,由于拱肋重心偏高,因此需針對拱肋體系的穩(wěn)定安全性進(jìn)行驗(yàn)算,以保障拱肋結(jié)構(gòu)頂推過程中的安全。

    (3)在頂推過程中,采取臨時配重措施來確保拱肋結(jié)構(gòu)的安全穩(wěn)定性,在四臺推運(yùn)車上均布置配重水箱,配重示意如圖3所示。本文通過在拱肋拱腳位置進(jìn)行不同的荷載配重,結(jié)合有限元對其受力性能和抗傾覆穩(wěn)定性進(jìn)行對比分析。

    3 拱肋結(jié)構(gòu)有限元模型的建立

    3.1 有限元模型

    采用有限元軟件建立拱肋在橫向風(fēng)荷載作用下的空間模型,拱肋間的縱橫向連接平聯(lián)使用Midas Civil的空間梁單元模擬。拱肋之間的水平拉索采用桁架單元模擬,水平拉索的初始拉力根據(jù)恒載作用下支座承受的水平力取值,拱肋的空間有限元模型如圖4所示。

    3.2 荷載及荷載組合

    3.2.1 荷載計算

    拱肋結(jié)構(gòu)在頂推過程中主要承受拱肋結(jié)構(gòu)自身重量和作用在拱肋上的風(fēng)荷載,恒載主要包括拱肋自重、橫撐及斜撐自重;橫向風(fēng)荷載主要根據(jù)《鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范》規(guī)定計算,具體公式如下:

    3.2.2 荷載效應(yīng)組合

    荷載效應(yīng)組合根據(jù)《公路與鐵路兩用橋梁通用技術(shù)要求》第5.1.3條可知:

    (1)風(fēng)荷載作用下抗傾覆穩(wěn)定性最不利效益組合:1.0×拱肋自重+1.1×橫向風(fēng)荷載+1.1×縱向風(fēng)荷載;

    (2)作用基本組合:1.2×拱肋自重+1.1×橫向風(fēng)荷載+1.1×縱向風(fēng)荷載;

    (3)正常使用狀態(tài)組合:1.0×拱肋自重+0.75×橫向風(fēng)荷載+0.75×縱向風(fēng)荷載。

    4 拱肋力學(xué)性能分析

    4.1 拱肋內(nèi)力分析

    4.1.1 拱肋應(yīng)力分析驗(yàn)算

    根據(jù)拱肋頂推實(shí)際過程中的受力情況,通過將上述荷載施加到有限元模型中,分別在拱腳位置處布置幾組不同配重,對比分析不同臨時配重前后拱肋應(yīng)力變化情況,其變化情況如表2所示。

    由表3可得,拱肋在頂推時,對拱腳進(jìn)行臨時配重后拱肋結(jié)構(gòu)彎曲應(yīng)力和剪切應(yīng)力變化幅度很小,且應(yīng)力都小于規(guī)范允許限值,因此可知拱腳臨時配重對拱肋結(jié)構(gòu)應(yīng)力影響不大。

    4.1.2 臨時拱座支反力計算

    根據(jù)有限元模型分析頂推靜止?fàn)顟B(tài)的拱肋在風(fēng)荷載作用下的受力,得到臨時拱座支反力,各支反力計算結(jié)果如表3所示。

    4.2 拱肋橫向風(fēng)荷載作用下抗傾覆計算

    4.2.1 計算方法

    通過有限元軟件對拱肋頂推施工做靜力分析,按最不利荷載布置(本工程選取風(fēng)荷載作用下的荷載組合),計算得到此狀態(tài)下的支座反力。

    根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG 3362[CD*2]2018)第4.1.8條進(jìn)行拱肋結(jié)構(gòu)抗傾覆驗(yàn)算,計算公式如下:

    根據(jù)計算結(jié)果可知,在頂推期間拱肋抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)雖然小于《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》所要求的2.5,但安全儲備不夠。

    本文提出在拱腳處進(jìn)行配重來提高頂推施工過程中拱肋的抗傾覆性能,通過對比三組臨時配重作用下拱肋的抗傾覆性能,分析在最不利工況下拱肋結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)與配重荷載之間的關(guān)系,不同配重荷載下拱肋抗傾覆安全系數(shù)變化如表4所示,抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)隨配重荷載變化的規(guī)律如圖5所示。

    綜上所得,在拱腳臨時配重后,拱肋抗傾覆穩(wěn)定性有所改善,在拱腳臨時配重350 kN時,拱肋抗傾覆性能最大可提高29.2%,且抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)隨配重荷載增大而增大,由此可知在拱腳位置處進(jìn)行配重以提高拱肋結(jié)構(gòu)橫向抗傾覆穩(wěn)定性的方法是可行的。

    4.3 橫向風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分析

    拱肋在頂推施工過程中,由于運(yùn)輸小車的臨時啟動或制動,將會導(dǎo)致失穩(wěn)現(xiàn)象的產(chǎn)生,因此對拱肋進(jìn)行空間穩(wěn)定性分析,對比不同配重下拱肋各階模態(tài)的臨界荷載系數(shù)以及失穩(wěn)形態(tài),然后據(jù)此評價支架的穩(wěn)定性,具體結(jié)果見表5。

    根據(jù)表5可知,不同臨時配重作用下拱肋各階模態(tài)的臨界荷載系數(shù)都大于設(shè)計限值4,但拱腳配重后對拱肋屈曲穩(wěn)定性影響不大。由此可見,采取拱腳臨時配重措施后拱肋頂推時的穩(wěn)定性能夠滿足施工中的要求。

    5 結(jié)語

    本文針對某大跨度梁拱組合橋頂推施工拱肋結(jié)構(gòu)力學(xué)性能進(jìn)行研究,主要得到如下結(jié)論:

    (1)通過有限元軟件分析可知,對拱腳進(jìn)行臨時配重后拱肋結(jié)構(gòu)彎曲應(yīng)力和剪切應(yīng)力變化幅度很小,并且彎曲應(yīng)力和剪切應(yīng)力都小于規(guī)范限值,因此可知拱腳臨時配重對拱肋結(jié)構(gòu)應(yīng)力影響不大。

    (2)在拱腳臨時配重后,拱肋抗傾覆穩(wěn)定性有所改善,在拱腳臨時配重350 kN時,拱肋抗傾覆性能最大可提高29.2%,且抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)隨配重荷載增大而增大,因此拱腳位置處進(jìn)行配重提高拱肋結(jié)構(gòu)橫向抗傾覆穩(wěn)定性的方法是可行的。

    (3)不同臨時配重作用下拱肋各階模態(tài)的臨界荷載系數(shù)都大于設(shè)計限值4,但拱腳配重后對拱肋屈曲穩(wěn)定性影響不大,因此可知采取拱腳臨時配重措施后拱肋頂推時的穩(wěn)定性能夠滿足施工中的要求。

    參考文獻(xiàn):

    [1]袁明波.大跨徑梁拱組合結(jié)構(gòu)橋梁整體頂推施工關(guān)鍵技術(shù)研究[D].南京:東南大學(xué),2016.

    [2]羅春林.武九客運(yùn)專線西南下行聯(lián)絡(luò)線特大橋主橋橋式方案比選[J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計,2015,59(6):73-79.

    [3]張 鶴,喬曉軍,張愛江,等.大跨徑梁拱組合體系拱橋整體頂推施工的理論計算及施工監(jiān)測的對比分析[J].施工技術(shù),2014,43(S2):238-243.

    [4]劉建廷.大跨度鋼桁梁柔性拱組合結(jié)構(gòu)頂推設(shè)施設(shè)計[J].高速鐵路技術(shù),2014,5(4):82-88.

    [5]謝福君,張家生.鋼箱梁頂推參數(shù)影響及穩(wěn)定性分析[J].鐵道科學(xué)與工程學(xué)報,2019,16(6):1 484-1 492.

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