考慮參激振動的折線型立體桁架拱動力響應(yīng)分析

賀擁軍 金志文 周緒紅

摘? ?要：研究了拉索預(yù)應(yīng)力折線型立體桁架拱中的拉索參激振動問題，使用ANSYS軟件建立預(yù)應(yīng)力拱有限元模型，分析了結(jié)構(gòu)中拉索發(fā)生參激振動的可能性，采用非線性時程分析方法研究了結(jié)構(gòu)在簡諧加速度激勵和地震作用下的動力響應(yīng)，以及桁架拱拉索發(fā)生參激振動的誘發(fā)機制，考察了預(yù)拉力、激勵幅值對拉索振動的影響. 研究結(jié)果表明：激勵幅值一定，簡諧激勵頻率與拱內(nèi)側(cè)拉索自振頻率成2.05 ∶ 1關(guān)系時，將激發(fā)拉索的參激振動，拉索振幅較未發(fā)生參激振動時增加了約63倍，拱節(jié)點位移及桿件內(nèi)力均有部分增加;地震波頻率集中于拉索發(fā)生參激振動的頻率范圍時拉索有較大響應(yīng). 為保證預(yù)應(yīng)力巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)在地震作用下的安全使用，需考慮拉索參激振動對結(jié)構(gòu)的影響.

關(guān)鍵詞：折線型立體桁架拱;拉索;參激振動;地震響應(yīng)

中圖分類號：TU393.3? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文獻標(biāo)志碼：A

文章編號：1674—2974（2021）01—0117—09

Abstract：The parametric vibration of cables in the pretensioned folded line type 3D-trussed arch was studied and the finite element model of pretensioned arch structure was established to investigate the possibility of parametric vibration of cable by utilizing ANSYS. The nonlinear time-history analysis method was adopted to study the dynamic response? of the structures under different frequency harmonic load and seismic waves and to investigate the mechanism of parametric vibration of cable arch structure. The influence of parameters， such as the prestress and excitation amplitude， were investigated. The results indicated that the cable parametric vibration appeared when the ratio of the excitation frequency to the natural frequency of cable was 2.05 ∶ 1，the amplitude of cable increased by about 63 times and the response of some key nodes and members in the structure increased; the cable had a relatively large response when the frequency of the seismic wave concentrated on the frequency range in which the cable had a parametric vibration. The effect of cable parametric vibration on the structure response was necessary to be considered for ensuring the safety of the structure under earthquakes.

Key words：folded line type 3D-trussed arch;cable;parametric vibration;seismic response

近年來提出的預(yù)應(yīng)力巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)[1-3]，是在網(wǎng)格結(jié)構(gòu)中布置預(yù)應(yīng)力高強拉索而形成的一種剛?cè)峤M合空間結(jié)構(gòu)體系. 預(yù)應(yīng)力的引入有效地改善了結(jié)構(gòu)的靜力性能及穩(wěn)定性，從而進一步提高了結(jié)構(gòu)的跨越能力. 預(yù)應(yīng)力拉索作為結(jié)構(gòu)主要受力構(gòu)件，具有大柔度、小質(zhì)量、小阻尼的特點，在地震作用下呈現(xiàn)高度非線性，當(dāng)結(jié)構(gòu)的振動頻率與拉索頻率滿足一定關(guān)系時，激發(fā)拉索的大幅度劇烈振動，拉索可能發(fā)生參激振動，引起拉索及其錨固端的破壞，導(dǎo)致拉索失效喪失承載力，最終影響空間結(jié)構(gòu)的安全性及耐久性.

國內(nèi)外針對工程中拉索的振動問題進行了系統(tǒng)性的研究. Irvine[4]對索的靜力性能，動態(tài)響應(yīng)做了深入探討，研究了拉索在外力作用下的微分方程及求解方法;陳水生等[5]考慮拉索垂度及幾何非線性導(dǎo)出了拉索在軸向激勵下的非線性振動方程，指出發(fā)生參激振動時，激勵頻率與索的1階頻率比略大于2，論述了激勵頻率、激勵幅值等因素對拉索參激振動的影響;趙躍宇等[6]研究了索-拱組合結(jié)構(gòu)中斜拉索的非線性參激振動;Wu等[7]分別研究了斜拉橋在正弦激勵、車輛荷載、地震作用下的拉索局部振動;于巖磊等[8]分析了斜拉網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)中拉索發(fā)生參激振動的可能性及影響因素;陳丕華等[9]在實驗室觀測到了斜拉索的參激振動. 而作為新型結(jié)構(gòu)體系的拉索預(yù)應(yīng)力巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)，其拉索參激振動缺乏相應(yīng)的系統(tǒng)性研究，要使其在實際應(yīng)用中安全可靠，所做的研究工作還不夠. 因此，對預(yù)應(yīng)力巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的非線性耦合參激振動現(xiàn)象及機理的進一步研究具有重要科學(xué)意義.

本文以拉索預(yù)應(yīng)力折線型立體桁架拱為例，建立了結(jié)構(gòu)有限元模型，研究了結(jié)構(gòu)在簡諧激勵和地震作用下的基本性能以及拉索發(fā)生參激振動的條件與誘發(fā)機制，以期為預(yù)應(yīng)力巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計提供理論依據(jù).

1? ?拉索參激振動

參激振動[10]是除自由振動、受迫振動和自激振動以外的一種振動形式，由外界激勵引發(fā)，激勵不是以外荷載形式作用于系統(tǒng)，而是以參數(shù)的形式出現(xiàn)在振動運動方程中，并隨時間變化. 當(dāng)拉索端部橫向激勵頻率與拉索的固有頻率之比為1 ∶ 1時索發(fā)生主共振;拉索端部軸向激勵頻率與拉索固有頻率之比約為2 ∶ 1時索易發(fā)生參激振動. 為研究預(yù)應(yīng)力巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的拉索振動機理，將拉索模型簡化為單自由度非線性振動系統(tǒng)，如圖1所示，索端部激勵運動方程為Ux = U0 cos Ωt，其中Ω為外激勵圓頻率.

考慮重力平衡和小垂度建立索的振動微分方程[5]：

式中：H為索的初始徑向拉力;h為索的徑向動拉力;y為自重作用下的位移;v為偏離平衡位置的動力位移;m為索每延米質(zhì)量. 取索的1階振型函數(shù)[11]：

斜拉索面內(nèi)位移激勵1階參激振動方程[5]可寫為：

式中：ξ為拉索1階振動模態(tài)阻尼比;ω1為考慮拉索垂度和幾何非線性后索的1階自振圓頻率;α1為參激振動項系數(shù)，與外激勵有關(guān);α2為由垂度效應(yīng)導(dǎo)致的平方非線性項系數(shù);α3為大幅振動導(dǎo)致的立方非線性項系數(shù);α4為外激勵項系數(shù)，與外激勵幅值和拉索傾角有關(guān).

1.1? ?結(jié)構(gòu)分析方法

1985年墨西哥城8.1級地震動時程曲線如圖2（a）所示，由于軟土地基的放大作用造成地震動強度放大，中低頻成分強度增大，加速度峰值只有0.18 g，而且是周期約為2 s的簡諧振動[12]，其Fourier幅值譜圖2（b）顯示其頻率集中于0.36～0.52 Hz，而在集中頻率的外激勵下，由文獻[5]可知，拉索可能發(fā)生劇烈振動. 而大跨度拉索預(yù)應(yīng)力網(wǎng)格結(jié)構(gòu)在地震作用下，一方面，由于其顯著的幾何非線性效應(yīng)，地震波起到了縱向激勵的作用，在一定條件下可能引起結(jié)構(gòu)中拉索的參激振動，致使結(jié)構(gòu)豎向振動顯著增大，甚至出現(xiàn)動力失穩(wěn);另一方面，拉索因其大幅度參激振動，反過來引起巨型網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的振動特性和受力性能發(fā)生改變，對整體結(jié)構(gòu)不利. 所以抗震設(shè)計中需要考慮參激振動的影響，以確保結(jié)構(gòu)在地震作用下的安全性. 簡諧荷載可以視為各種動力荷載的基本成分，而地震作用可以分解為不同頻率、振幅、相位的簡諧荷載的疊加，因此先對結(jié)構(gòu)在簡諧荷載作用下的動力響應(yīng)進行分析，進而再研究結(jié)構(gòu)在地震作用下的動力響應(yīng).

1.2? ?算例分析

以往對拉索參激振動的研究，多采用解析的方法對參激振動方程進行求解，而本文將探索拉索預(yù)應(yīng)力巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)在動力荷載下的參激振動現(xiàn)象，作為高次超靜定結(jié)構(gòu)，建立解析模型的可行性較小，因此，本文采用有限元法對結(jié)構(gòu)的參激振動進行數(shù)值分析. 對一水平拉索（如圖3（a） 所示），考慮重力作用，分析在右端施加水平向位移激勵時索跨中豎向振動特性. 拉索長l = 50 m、彈性模量E = 180 GPa、泊松比ν = 0.3、阻尼比0.001、預(yù)拉力F = 300 kN、截面面積A = 1 256 mm2、密度ρ = 7 850 kg/m3、屈服強度fy = 1 330 MPa. 拉索的模態(tài)分析結(jié)果顯示其1階自振頻率f1為1.745 Hz，2階自振頻率f2為3.490 Hz，再在端部施加位移激勵Ux（t） = U0 sin（2πft），取激勵幅值U0 = 0.02 m，激勵頻率f = 3.490 Hz，為拉索1階頻率的2倍，時間步長Δt = 0.01 s，共計40 s. 計算從結(jié)構(gòu)的靜力平衡狀態(tài)開始，振動的初始位置不在原點，將各個節(jié)點初始位移值設(shè)為零，同時以索振動出現(xiàn)大幅度“拍”振現(xiàn)象為索發(fā)生參激振動的充分條件. 采用4階龍格-庫塔數(shù)值積分法求解微分方程（3），索跨中豎向位移如圖3（b）所示，再采用有限元法通過ANSYS求解，用Link180單元模擬拉索，將索劃分為50個等長單元，約束平面外自由度，拉索跨中豎向位移時程曲線如圖3（c）所示.

圖3（b）（c）顯示拉索發(fā)生參激振動時跨中豎向位移時程均出現(xiàn)5個明顯的“拍”現(xiàn)象，MATLAB解析解與ANSYS數(shù)值解振動峰值分別為0.75 m、0.72 m，誤差為4.0%，兩者計算結(jié)果基本吻合，說明ANSYS數(shù)值解的正確性與可靠性.

2? ?結(jié)構(gòu)基本動力特性分析

2.1? ?結(jié)構(gòu)分析模型

研究[1]表明，主結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下，其失穩(wěn)形態(tài)為主體在平面內(nèi)發(fā)生豎向位移變形，桁架拱跨中向下凹，兩端向上略凸，平面外未出現(xiàn)失穩(wěn)情況，基于結(jié)構(gòu)失穩(wěn)形態(tài)，在拱跨中內(nèi)側(cè)和外側(cè)布置拉索，使拉索與拱相交的位置大致處于拱屈曲反彎點上，在拉索與拱之間布置撐桿，結(jié)構(gòu)形式如圖4（a）所示. 采用ANSYS有限元軟件進行分析，桁架桿、撐桿及預(yù)應(yīng)力拉索均采用Link180單元，各單元之間假定為鉸接，采用初始應(yīng)變法對拉索施加預(yù)拉力，結(jié)構(gòu)阻尼采用瑞利阻尼，阻尼比取0.02. 桁架拱跨度為120 m，桁架梁高度為3 m，撐桿長8 m，矢跨比為1/6，上弦網(wǎng)格數(shù)為6. 上下弦桿截面尺寸為Φ245×14，腹桿選用Φ152 × 10，拉索截面為Φ40，撐桿為Φ219×10. 鋼材采用Q235B，屈服強度為235 MPa，彈性模量E =210 GPa，采用雙線性等向強化模型（BISO 模型）. 拱內(nèi)側(cè)拉索、外側(cè)拉索預(yù)拉力分別為300 kN、200 kN，拉索阻尼比0.001，彈性模量E = 180 GPa，屈服強度1 330 MPa. 上弦所有節(jié)點承受15 kN豎向集中荷載. 桁架拱兩端采用下弦固定鉸支的支撐形式. 為簡化分析，選取預(yù)應(yīng)力巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的一榀折線型立體桁架拱（Ⅰ-Ⅰ）進行分析，如圖4（b）所示，約束節(jié)點平面外自由度，分析時考慮幾何非線性.

2.2? ?基本動力特性分析

首先對結(jié)構(gòu)進行模態(tài)分析，再對拉索單獨進行動力特性分析. 表1列出了結(jié)構(gòu)的自振頻率及特征，圖5為結(jié)構(gòu)與拉索頻率的對比. 由于結(jié)構(gòu)的對稱性，只列出了1～5號拉索的前2階自振頻率與整體結(jié)構(gòu)的前10階自振頻率，可以看出整體結(jié)構(gòu)的2階頻率（1.852 Hz）與最長的跨中內(nèi)側(cè)1號拉索的1階頻率（1.840 8 Hz）基本相等，結(jié)構(gòu)的4階頻率（3.348 Hz）與1號索的2階頻率（3.684 Hz）相近. 根據(jù)頻率匹配原則，可以判斷跨中內(nèi)側(cè)拉索1發(fā)生參激振動的可能性最大.

3? ?簡諧荷載作用下結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)分析

為研究結(jié)構(gòu)中拉索發(fā)生參激振動的條件與誘發(fā)機制，對結(jié)構(gòu)施加簡諧加速度A sin Ωt，其中A為加速度幅值，Ω為外激勵頻率. 由2.2節(jié)計算得到跨中內(nèi)側(cè)拉索1前2階頻率分別為1.840 8 Hz、3.684 1 Hz. 拉索1階圓頻率ω=2π×1.840 8 rad/s. 采用完全法瞬態(tài)分析，分別取激勵頻率比Ω/ω為0.3～3.0，加速度峰值A(chǔ)取為200 cm/s2，時間步長取0.01 s，計算時間為25 s. 結(jié)構(gòu)關(guān)鍵節(jié)點及單元如圖6所示，以索出現(xiàn)大幅度“拍”振現(xiàn)象為索發(fā)生參激振動的充分條件.

3.1? ?豎向激勵下結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)

3.1.1? ?不同頻率比拉索關(guān)鍵節(jié)點振動特性

對結(jié)構(gòu)施加豎向簡諧加速度，圖7為拱內(nèi)側(cè)1號拉索跨中15號節(jié)點，拱外側(cè)4號拉索跨中12號節(jié)點豎向時程曲線最大值的頻率響應(yīng)曲線. 可以看出，當(dāng)激勵頻率比為0.9～1.2時，外激勵頻率接近結(jié)構(gòu)2階頻率（1.85 Hz），12號節(jié)點最大位移達(dá)到0.79 m;當(dāng)外激勵頻率比為1.9～2.09時，跨中內(nèi)側(cè)索振幅急劇增大，拉索發(fā)生參激振動，頻率比為2.05時1號索振幅達(dá)到最大值0.57 m，而未發(fā)生參激振動時的最小振幅只有0.009 m，振幅增加約63倍;當(dāng)激勵頻率比在其他范圍時，由于結(jié)構(gòu)未發(fā)生共振及參激振動，1號拉索的響應(yīng)均很小. 4號拉索其1階頻率為4.35 Hz，除激勵頻率比為1左右時有較大振幅外，12號節(jié)點未出現(xiàn)較大振幅.

3.1.2? ?拉索發(fā)生參激振動時的響應(yīng)特性

深入研究激勵頻率比為2.05時1號拉索發(fā)生參激振動時的振動特性. 圖8（a）為拉索15號節(jié)點豎向振動時程曲線，由于拉索阻尼和非線性的影響，在0～6 s內(nèi)節(jié)點在平衡位置處小幅度振蕩，最大振幅為0.04 m，從7 s開始振幅迅速增加，14 s達(dá)到峰值0.57 m，出現(xiàn)一個“拍”的現(xiàn)象，此后峰值略有減小，從19 s開始穩(wěn)態(tài)振動，振幅基本穩(wěn)定維持在0.48 m直至25 s計算結(jié)束. 由振動頻譜曲線圖8（b）可知，拉索發(fā)生了相對幅值較大的1階振動. 圖8（c）為1號索拉力時程曲線，拉索大幅度振動時引起張拉力發(fā)生改變導(dǎo)致拉索的頻率偏離其原有頻率，索節(jié)點位移最大值出現(xiàn)在激勵頻率比Ω/ω = 2.05而不是Ω/ω = 2.0. 圖8（d）為索與撐桿交點13號節(jié)點的水平向振動頻譜，頻率集中在3.76 Hz，為索1階頻率的2.04倍，即在豎向外激勵作用下，易激發(fā)拉索發(fā)生參激振動.

索-拱耦合振動作用表現(xiàn)為一個能量傳遞的過程，能量通過桁架拱、撐桿傳遞到拉索上，引起跨中內(nèi)側(cè)拉索發(fā)生參激振動，當(dāng)拉索阻尼和非線性因素影響越來越大，外激勵輸入能量，拉索振動、恢復(fù)力作負(fù)功耗散能量平衡時，最終達(dá)到穩(wěn)態(tài)振動. 值得注意的是當(dāng)激勵頻率比為1左右時，結(jié)構(gòu)發(fā)生共振，如圖9所示，桿件迅速進入塑性導(dǎo)致整體結(jié)構(gòu)下沉，而索跨中節(jié)點先劇烈振動，后振動幅度減小，由于桁架拱的下沉導(dǎo)致其豎向位移增大.

3.1.3? ?不同頻率比桿件內(nèi)力及拱節(jié)點豎向位移

由于過大的振動必然對結(jié)構(gòu)造成危害，故需要對結(jié)構(gòu)桿件內(nèi)力及拱節(jié)點進行分析. 圖6（b）拱x正向的單元20 ～ 32為正向立體桁架網(wǎng)格交叉部位和各網(wǎng)格中間部位下弦桿件. 單元桿件內(nèi)力峰值圖如圖10所示. 由圖10可知，由于結(jié)構(gòu)自重的影響，靠近支座端部的軸力較大，而靠近跨中的內(nèi)力先大幅減小，然后存在一定程度的增加. 當(dāng)激勵頻率比Ω/ω = 1.0時，結(jié)構(gòu)發(fā)生共振，支座端部桿件進入塑性，除拱頂桿件軸力略小于其他頻率比下的反應(yīng)以外，其他均為最大;當(dāng)激勵頻率比Ω/ω = 2.05時，1號拉索發(fā)生參激振動，靠近支座端部桿件進入塑性，拱頂附近桿件軸力達(dá)到最大值，說明拉索大幅振動會增大相應(yīng)位置處桿件內(nèi)力.

節(jié)點1至11為撐桿桁架連接處，索桁架連接處及拱關(guān)鍵位置節(jié)點. 圖11顯示節(jié)點豎向位移峰值從支座端部向跨中逐漸增大，到達(dá)拱頂時達(dá)到最大，當(dāng)結(jié)構(gòu)發(fā)生共振時，拱頂6號節(jié)點達(dá)到0.63 m時，為便于對比未列出;索發(fā)生參激振動時，索拱連接處與索撐桿連接處豎向位移均大于其他頻率下的響應(yīng)，但拱頂節(jié)點6未出現(xiàn)大幅振動，其原因是索的劇烈振動主要是影響靠近索端部的桁架拱.

以上現(xiàn)象說明外激勵頻率對結(jié)構(gòu)存在影響，一旦激起結(jié)構(gòu)共振或拉索的參激振動，均會增大相應(yīng)桿件內(nèi)力及節(jié)點位移，對結(jié)構(gòu)造成不利影響.

3.2? ?水平向激勵和雙向激勵下結(jié)構(gòu)響應(yīng)

僅對結(jié)構(gòu)施加水平向簡諧激勵，如圖12（a）所示，當(dāng)激勵頻率比為Ω/ω = 0.5時，外激勵頻率0.920 4 Hz與結(jié)構(gòu)1階頻率0.83 Hz相近，誘發(fā)結(jié)構(gòu)共振，最終導(dǎo)致失效破壞，其他頻率比下各單元內(nèi)力相差不大. 從拉索1振幅及各關(guān)鍵點位移圖12（b）和圖12（c）可以看出，除結(jié)構(gòu)發(fā)生共振時豎向位移較大以外，其余頻率比下各關(guān)鍵點位移均很小，水平向簡諧激勵未能誘發(fā)拉索發(fā)生參激振動.

同時施加水平向和豎向簡諧激勵，激勵頻率比Ω/ω為2.05，索15號節(jié)點振幅如圖12（d）所示，豎向位移略小于僅施加豎向簡諧激勵下的響應(yīng)，即水平向激勵對索發(fā)生參激振動有抑制作用. 對預(yù)應(yīng)力拱，豎向激勵的影響遠(yuǎn)大于水平向的激勵，這是由于結(jié)構(gòu)豎向剛度較弱導(dǎo)致的.

3.3? ?參數(shù)分析

3.3.1? ?預(yù)拉力的影響

考慮內(nèi)側(cè)拉索預(yù)拉力分別為100、200、300、400、500 kN，施加豎向簡諧激勵，激勵頻率為拉索發(fā)生參激振動時的3.77 Hz，其余參數(shù)均相同. 不同預(yù)拉力下1號拉索15號節(jié)點振幅最大值如表2所示.

預(yù)拉力對拉索振動有很大影響，除了預(yù)拉力為300 kN時，拉索發(fā)生參激振動豎向位移達(dá)到0.509 m以外，其余均是隨著預(yù)拉力的增加而減小，其原因是預(yù)拉力改變了拉索的固有頻率，而適當(dāng)提高拉索的預(yù)拉力，有利于減小拉索在動荷載下的振動幅度.

3.3.2? ?外激勵幅值的影響

對結(jié)構(gòu)施加豎向簡諧激勵，激勵頻率為3.77 Hz，激勵幅值分別為50、100、150、200、250 cm/s2，1號拉索15號節(jié)點最大振幅值如表3所示.

節(jié)點豎向位移隨激勵幅值的增加而先增加，后稍有降低. 即使外激勵頻率滿足拉索發(fā)生參激振動的頻率條件，也只有激勵幅值達(dá)到一定程度時，才會引起結(jié)構(gòu)拉索的參激振動.

4? ?地震作用下結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)分析

第3節(jié)的研究結(jié)果顯示，結(jié)構(gòu)的拉索在特定頻率下會發(fā)生參激振動，本節(jié)研究結(jié)構(gòu)在地震作用下發(fā)生參激振動的可能性.

4.1? ?地震波輸入

計算模型同第3節(jié)，選用抗震設(shè)防烈度為8度（0.2 g），罕遇地震，Ⅱ類場地，設(shè)計地震分組為2組，特征周期值為0.45 s，10條中硬場地天然地震波，以及采用三角級數(shù)法，控制頻率范圍及增量，擬合規(guī)范反應(yīng)譜的頻率較為集中的2條人工波作為地震波輸入，所選的地震波列于表4，反應(yīng)譜如圖13所示，8度罕遇地震，將加速度峰值調(diào)整為400 cm/s2，僅考慮豎向地震波作用.

4.2? ?結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)

1號拉索、桁架拱各節(jié)點位移峰值分別如圖14（a）和14（b）所示. 索各關(guān)鍵點豎向位移均從端部向跨中逐漸增大;拱桁架節(jié)點豎向位移從兩端向跨中先逐漸增加，在撐桿桁架交接處之后稍有降低，而后豎向位移繼續(xù)增大，在跨中處達(dá)到最大值. 在6號地震波作用下，拱頂節(jié)點6、索跨中節(jié)點15豎向位移均最大，圖14（c）顯示6號地震動傅里葉譜在1.86 Hz左右的頻率分量最為豐富，與結(jié)構(gòu)2階豎向振動頻率基本一致，且與1號拉索1階頻率相近，易與結(jié)構(gòu)產(chǎn)生“類共振”，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)響應(yīng)最為強烈. 圖14（d）為桁架各單元軸力，桿件軸力較為相近，人工波1作用下桁架拱靠近跨中處桿件內(nèi)力最大.

人工波1、2 Fourier譜如圖15（a）所示，人工波1卓越頻率為3.83 Hz，為1號拉索1階頻率的2.08倍;拉索15號節(jié)點豎向位移時程曲線如圖15（b）所示，由圖15（b）可知，未出現(xiàn)圖8（a）拉索發(fā)生參激振動時的劇烈振動，其原因是地震波頻率較為分散地分布在3.64～3.98 Hz內(nèi)，且激勵幅值不斷變化;人工波2卓越頻率為5.66 Hz，為1號拉索頻率的3.09倍，遠(yuǎn)離索的1、2階頻率，未能激起拉索的參激振動，桁架、索節(jié)點豎向位移均最小. 值得注意的是，激勵頻率靠近參激振動頻率范圍時較遠(yuǎn)離其頻率范圍時拉索有相對較大響應(yīng)，即在特定條件下，拉索具有發(fā)生參激振動的可能性.

5? ?結(jié)? ?論

對預(yù)應(yīng)力折線型立體桁架拱在簡諧荷載和地震作用下的動力響應(yīng)作了詳細(xì)分析，得到以下結(jié)論：

1）拉索的大幅度非線性振動與折線型立體桁架拱是相關(guān)聯(lián)的，拉索發(fā)生參激振動的可能性及振動特性有必要從加速度的角度在全結(jié)構(gòu)中進行考慮.

2）無論是水平向還是豎向簡諧激勵，結(jié)構(gòu)均存在明顯共振現(xiàn)象. 豎向外激勵頻率約為結(jié)構(gòu)中某拉索1階頻率的2倍時，易誘發(fā)拉索發(fā)生參激振動，拉索振幅較未發(fā)生參激振動時增加約63倍，桿件內(nèi)力及桁架拱位移均有部分增加.

3）適當(dāng)提高預(yù)拉力能減小拉索振動，激勵頻率和幅值均滿足一定條件，才能激起拉索的參激振動.

4）地震波激勵幅值和頻率的不斷變化會減小結(jié)構(gòu)中拉索發(fā)生參激振動的可能性，但由于集中頻率地震波的存在性，拉索預(yù)應(yīng)力巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計需要考慮參激振動的影響.

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