遷移型阻銹劑對混凝土中鋼筋的長期影響

張 佶，屈文俊，朱 鵬

(1. 中國二十冶集團(tuán)有限公司,上海 201999; 2. 同濟(jì)大學(xué) 土木工程學(xué)院，上海 200092)

0 引 言

近年來，國內(nèi)外學(xué)者提出了遷移型有機(jī)阻銹劑(Migrating Corrosion Inhibitor,MCI)這一阻銹劑形式，由于其可用于既有鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，以期改善鋼筋銹蝕引起的大量混凝土結(jié)構(gòu)耐久性失效的現(xiàn)象，引起了廣泛的研究和關(guān)注。該類阻銹劑具有很強(qiáng)的滲透能力，將其涂覆在混凝土外表面后，MCI分子、離子可從混凝土外部逐漸向內(nèi)滲透，最終吸附在鋼筋表面，形成一層保護(hù)膜，隔絕水分子和侵蝕性離子，從而降低鋼筋的銹蝕速率[1-2]。

國內(nèi)外學(xué)者對MCI的阻銹效果[3-7]、遷移性能[5,7-8]等方面做了大量的研究，結(jié)果表明：MCI可滲透至鋼筋表面，并具有良好、穩(wěn)定的阻銹效果。然而由于MCI的阻銹效果是靠阻銹劑形成的保護(hù)膜牢固吸附在鋼筋上提供的，當(dāng)鋼筋周圍環(huán)境條件發(fā)生改變時，這層保護(hù)膜可能會發(fā)生脫附、破裂等現(xiàn)象，導(dǎo)致阻銹效果降低。因此，該阻銹劑的耐久性能和失效條件也是其實(shí)際應(yīng)用時需考慮的一個重要問題。

部分學(xué)者對應(yīng)用MCI后鋼筋的腐蝕速率變化情況進(jìn)行了監(jiān)測。Rakanta等[4]研究發(fā)現(xiàn)鋼筋在含氯離子的模擬孔溶液中浸泡7個月后仍具有抵抗氯離子侵蝕的效果。Fedrizzi等[3]對混凝土板在氯鹽環(huán)境下浸泡400 d的測試表明：鋼筋腐蝕電位呈正移趨勢。劉志勇等[9]和Heiyantuduwa等[10]通過研究分別發(fā)現(xiàn)：7個月、4個月后鋼筋混凝土試件的腐蝕速率仍低于應(yīng)用MCI之前。Holloway等[11]的研究也表明，應(yīng)用MCI五年后混凝土中仍有MCI存在。大多數(shù)學(xué)者已經(jīng)肯定了MCI的耐久性能，但仍有部分學(xué)者持懷疑態(tài)度，如Bolzoni等[2]經(jīng)過對混凝土表面應(yīng)用MCI后4年內(nèi)的監(jiān)測認(rèn)為MCI的作用效果不佳。

已有的研究成果多針對于氯鹽侵蝕這一劣化情況，并未考慮MCI向外部反向擴(kuò)散、混凝土碳化、雨水沖刷等其他可能影響MCI長期使用效果的因素。施用MCI后，混凝土內(nèi)部的MCI分子會逐漸向外擴(kuò)散導(dǎo)致鋼筋周圍MCI濃度降低，鋼筋表面吸附的MCI產(chǎn)生脫附現(xiàn)象。另外，碳化作用會引起混凝土內(nèi)部的pH值下降，亦會影響鋼筋表面MCI的吸附情況，使得其阻銹效果減弱。因此本文擬對應(yīng)用MCI后，MCI反向擴(kuò)散和碳化作用對混凝土中鋼筋長期性能的影響進(jìn)行研究。

由于以上2個劣化反應(yīng)較為緩慢，本文采用模擬混凝土孔溶液代替混凝土，在孔溶液中添加MCI模擬施用MCI的過程，之后通過改變孔溶液的配比，將鋼筋逐級浸泡在MCI濃度遞減和pH值遞減的模擬孔溶液中，以模擬MCI反向擴(kuò)散和混凝土碳化作用。通過電化學(xué)阻抗譜測試和動電位極化曲線測試，探究在MCI濃度及pH值降低的情況下，鋼筋阻抗和腐蝕速率的變化情況。

1 試驗(yàn)方案

1.1 試件及工況分布

選用HPB300級φ10光圓鋼筋，加工成φ10×25 mm的鋼筋段，將鋼筋表面經(jīng)角磨機(jī)、1 200目、2 000目金相砂紙打磨至光亮后，在一端焊接導(dǎo)線。經(jīng)去離子水清洗后，用丙酮擦拭試件表面，并采用環(huán)氧樹脂對試件兩端7.5mm長進(jìn)行防水絕緣處理，中部10 mm長為試驗(yàn)面，暴露面積為314 mm2，如圖1所示。

圖1試件處理過程Fig.1Specimen Treatment Process

由于飽和Ca(OH)2溶液的pH值處于12.5左右，接近新鮮混凝土的pH值，通常可采用其作為混凝土模擬孔溶液[12]。由于混凝土內(nèi)部孔溶液呈堿性，為了保證添加MCI后溶液仍呈堿性，選用2種水溶液呈堿性的MCI，醇胺類[2,4,8](N,N-二甲基乙醇胺DMEA)和氨基羧酸類[13-14](乙二胺四乙酸四鈉EDTA-4Na)，并用pH計測量各溶液的pH值，見表1，每種工況設(shè)置3個平行試件。從pH值測量結(jié)果來看，加入MCI對溶液pH值的影響不大。

表1試驗(yàn)工況Tab.1Test Conditions

表1中：試件編號第1個英文字母代表試件處理情況，X表示采用MCI；第2個數(shù)字代表MCI類型，1表示DMEA，2表示EDTA-4Na；最后的數(shù)字代表初始浸泡溶液中MCI的濃度；R為不采用MCI的對比試件。

1.2 試驗(yàn)方法

1.2.1 MCI濃度

將X1-0.1，X1-0.05，X2-0.1和X2-0.05四類試件先浸泡于飽和Ca(OH)2溶液+MCI的溶液中7 d，進(jìn)行MCI吸附過程，見圖2。研究發(fā)現(xiàn)[15-17]，浸泡在溶液中3 d后，鋼筋阻抗和腐蝕電位變化已不明顯，本試驗(yàn)擬在每級溶液中浸泡7 d，再更換溶液。在吸附過程結(jié)束后，將X1-0.1和X2-0.1試件改為浸泡至飽和Ca(OH)2溶液+0.05 mol·L-1的MCI中7 d，將X1-0.05和X2-0.05試件改為浸泡至飽和Ca(OH)2溶液+0.01 mol·L-1的MCI中7 d，最后將所有試件放入飽和Ca(OH)2溶液中浸泡7 d。

圖2模擬孔溶液中鋼筋浸泡試驗(yàn)Fig.2Immersion of Steel Bars in Simulated Pore Solution

1.2.2 溶液pH值

同樣地，將X1-0.1，X2-0.1和R三類試件先浸泡于Ca(OH)2溶液+MCI的溶液中7 d，之后將試件改為浸泡于pH=11和pH=9的溶液中各7 d，為了防止溶液與CO2發(fā)生反應(yīng)，容器需密封。其中，pH=11，9的溶液為1 mol·L-1的Na2CO3和0.8 mol·L-1的NaHCO3以不同比例制成的混合溶液+MCI。

1.3 測試方法

采用電化學(xué)阻抗譜測試鋼筋阻抗，結(jié)合軟件ZSimpWin進(jìn)行等效電路擬合分析；通過動電位極化曲線測試鋼筋腐蝕狀態(tài)，并用軟件CView進(jìn)行擬合。電化學(xué)測試在CHI660D電化學(xué)工作站上進(jìn)行，采用三電極體系，即鋼筋為工作電極，外部不銹鋼絲網(wǎng)為對電極，飽和甘汞電極為參比電極。測試環(huán)境為室溫25 ℃，時間為浸泡至每種溶液的第3 d和第7 d。電化學(xué)阻抗譜測試在開路電位下進(jìn)行，頻率為100 kHz到10 MHz，振幅為10 mV[6,12]；極化曲線測試掃描速度為10 mV·min-1，掃描范圍為偏離平衡電位±20 mV。研究MCI濃度影響的試件測試前放入飽和Ca(OH)2溶液中浸泡1 h；研究pH值影響的試件放入對應(yīng)pH值的1 mol·L-1Na2CO3和0.8 mol·L-1NaHCO3混合溶液中浸泡1 h后測試。

2 結(jié)果與討論

2.1 鋼筋腐蝕狀態(tài)隨MCI濃度變化情況

2.1.1 鋼筋阻抗隨MCI濃度變化情況

從電化學(xué)阻抗譜圖中可獲得關(guān)于電化學(xué)反應(yīng)機(jī)理和動力學(xué)的信息，進(jìn)而分析鋼筋阻抗隨MCI濃度變化情況，通常可采用Nyquist圖和Bode圖的形式，其中高頻區(qū)域代表了溶液電阻，中頻區(qū)域?qū)?yīng)于鋼筋表面的氧化還原反應(yīng)，而低頻區(qū)域反映了鋼筋表面界面電容和電荷轉(zhuǎn)移電阻[16,18]。

(1)Nyquist圖和Bode圖

鋼筋在含不同濃度MCI溶液中的電化學(xué)阻抗譜圖如圖3所示，其中，Nyquist圖中Z′和Z″分別為鋼筋阻抗的實(shí)部和虛部值，Bode圖中Z，f和φ分別為鋼筋阻抗、頻率和相位。

由圖3可知：X1的Nyquist圖呈一個不完整且半徑很大的容抗弧狀，且低頻區(qū)的圓弧接近于直線，表明鋼筋表面雙電層的電荷轉(zhuǎn)移電阻非常大，鋼筋處于鈍化狀態(tài)；X2的Nyquist圖明顯不同，呈現(xiàn)為一種壓扁的半圓狀，該現(xiàn)象與電極表面不均勻性有關(guān)，表明鋼筋表面的雙電層特性已經(jīng)偏離了理想的電容器[19]。所有試件的Bode圖中均出現(xiàn)一個較為明顯的時間常量，X1的Bode圖中對應(yīng)于0.01 Hz處的相位值位于-80°～-60°之間，而X2該處的相位值處于-40°～-20°之間。當(dāng)相位值越接近-90°時，體系的響應(yīng)就越接近純電容，保護(hù)層絕緣性就越高[20]，由此可知X1試件的表面膜更穩(wěn)定均勻。X2試件的阻抗峰值隨MCI濃度降低明顯向高頻處移動且相位降低，表明鋼筋處于不穩(wěn)定狀態(tài)，表面吸附層在逐漸脫附中。另外由Bode圖可知，在低頻處X1受MCI濃度影響較小，不同曲線間差距明顯小于X2，同樣也證明了X1形成的保護(hù)膜更加穩(wěn)定。為了更清楚地了解鋼筋的阻抗隨MCI濃度和浸泡時間的變化關(guān)系，采用等效電路擬合的方式對阻抗譜圖做進(jìn)一步研究。

圖3鋼筋在不同MCI濃度下的Nyquist圖及Bode圖Fig.3Nyquist and Bode Plots of Steel Bars at Different MCI Concentrations

(2)等效電路擬合結(jié)果

圖4電化學(xué)阻抗譜擬合采用的等效電路Fig.4Equivalent Circuits Used to Fit Electrochemical Impedance Spectra

由表2可知，X1鋼筋的Rf值小于X2的Rf值，但Rct值明顯增大至少一個數(shù)量級，Ydl值偏小一個數(shù)量級，ndl較大，表明鋼筋表面更加均勻，阻銹效果良好，跟阻抗譜得到的結(jié)論相同。Rf值較小可能是由于鋼筋表面的吸附層較穩(wěn)定，低頻和中頻的2個時間常量出現(xiàn)了重疊現(xiàn)象，導(dǎo)致Rf和Rct值有偏差。這是因?yàn)閄2采用的MCI中的羧酸陰離子易與金屬結(jié)合形成絡(luò)合物，使得該物質(zhì)在溶液中的阻銹效果非常差，也與Trabanelli等[23]的研究結(jié)果相符，即羧酸鹽類不能形成良好的保護(hù)膜，在水溶液中不能夠達(dá)到阻銹目的。

對于DMEA而言，初始浸泡溶液中的MCI濃度對于其耐久性能有很大的影響，X1-0.1比X1-0.05的阻抗值變化幅度更小，具有更穩(wěn)定的阻銹效果，在后續(xù)MCI濃度降低的溶液中仍具有阻銹作用，而X1-0.05采用的0.05 mol·L-1的MCI不足以使鋼筋形成良好均勻的吸附層。

具體來說，X1-0.1的Rf和Rct值浸泡在含0.1 mol·L-1MCI的溶液中7 d與3 d相比呈增大趨勢，表明鋼筋在浸泡3 d后仍存在MCI的吸附過程；當(dāng)溶液中MCI的濃度降低至0.05 mol·L-1后，Rct值降低，但浸泡7 d與3 d的值相比差距不大，且大于在含0.1 mol·L-1MCI溶液中浸泡3 d的Rct值，可以認(rèn)為溶液中MCI濃度的降低對鋼筋表面吸附層的穩(wěn)定性有一定的影響，但仍具有阻銹效果；當(dāng)溶液中MCI濃度降至0 mol·L-1后，鋼筋的Rct值先增大后降低，這種現(xiàn)象也是常見的，Dhouibi等[24]也發(fā)現(xiàn)當(dāng)鋼筋浸泡在去離子水里，阻抗會逐漸增大。Liu等[25]認(rèn)為這種阻抗增大可能是由于鋼筋表面膜破裂生成細(xì)小的孔洞被腐蝕產(chǎn)物堵塞，引起了阻抗暫時性的增大。X1-0.05浸泡在含0.05 mol·L-1MCI的溶液中7 d與3 d相比，鋼筋阻抗略有降低，表明浸泡3 d已經(jīng)足以完成吸附活動，但吸附并不穩(wěn)定；溶液中MCI濃度降低至0.01 mol·L-1后，Rf，Rct值增大，鋼筋的阻銹能力增強(qiáng)，但7 d后Rct值大幅度降低，可推知在當(dāng)前濃度環(huán)境下鋼筋是極不穩(wěn)定的，保護(hù)層出現(xiàn)脫附現(xiàn)象；當(dāng)溶液中MCI濃度降低至0 mol·L-1后，鋼筋阻抗持續(xù)性地增大，可能是跟鋼筋浸泡在飽和Ca(OH)2溶液本就可以自發(fā)形成鈍化膜引起阻抗增大有關(guān)。

對于EDTA-4Na來說，由于其形成的吸附層不夠均勻致密，與鋼筋在Ca(OH)2溶液中自發(fā)形成的鈍化膜相比阻銹性能更差，鋼筋阻抗反而會降低，而濃度越高對阻抗的削弱也就越大，造成了X2-0.1的阻抗值低于X2-0.05的現(xiàn)象。

X2-0.1浸泡在含0.1 mol·L-1MCI的溶液中7 d與3 d相比，Rf增大，但Rct減小，鋼筋表面吸附層阻抗增大，但同時鋼筋表面腐蝕活動也增強(qiáng)，可認(rèn)為該吸附層的阻銹效果很差；當(dāng)溶液中MCI濃度降低至0.05 mol·L-1后，Rf繼續(xù)增大，Rct繼續(xù)減小，表明MCI仍舊在進(jìn)行吸附過程，但鋼筋表面腐蝕活動繼續(xù)增加，浸泡7 d后Rf降低，鋼筋表面吸附層逐漸脫附；當(dāng)溶液中MCI濃度降低至0 mol·L-1后，受Ca(OH)2影響，Rf和Rct值均增大。X2-0.05的阻抗在含0.05 mol·L-1MCI的溶液中呈降低趨勢；當(dāng)溶液中MCI濃度降低至0.01 mol·L-1后阻抗出現(xiàn)增大現(xiàn)象，表明此時Ca(OH)2的作用已大于MCI的。

表2圖3中阻抗譜等效電路擬合參數(shù)值Tab.2Values of Equivalent Circuit Parameters Determined by Impedance Spectra in Fig.3

2.1.2 鋼筋腐蝕電位和腐蝕電流密度隨MCI濃度變化情況

由極化曲線擬合得到的鋼筋腐蝕電位Ecorr及腐蝕電流密度icorr如圖5所示。當(dāng)鋼筋的腐蝕電流密度小于0.2 μA·cm-2，腐蝕電位高于-275.5 mV(相對于飽和甘汞電極SCE)時，可認(rèn)為鋼筋處于鈍化狀態(tài)[26]。從腐蝕電流密度來看，X1類試件的腐蝕電流密度始終很低，X1-0.1和X1-0.05均處于鈍化狀態(tài)；X2類試件在初始浸泡第7 d時已經(jīng)處于脫鈍狀態(tài)，且溶液中MCI濃度越高，腐蝕電流密度越大。從腐蝕電位來看，X2類試件的腐蝕電位基本均處于鈍化限值外，表明鋼筋始終呈活躍狀態(tài)；X1-0.1的腐蝕電位處于鈍化限值內(nèi)，溶液中MCI濃度降低對腐蝕電位略有影響，但對X1-0.05的影響更大，X1-0.05在含0.01 mol·L-1MCI溶液中浸泡7 d后鋼筋的腐蝕電位增大，腐蝕活動增強(qiáng)，表明最初浸泡在0.05 mol·L-1的溶液中沒有形成穩(wěn)定的吸附。由圖5可以明顯地看出：X1類試件的阻銹效果明顯優(yōu)于X2類試件。

圖5鋼筋在不同MCI濃度下腐蝕電位及腐蝕電流密度Fig.5Corrosion Potential and Corrosion Current Density of Steel Bars at Different MCI Concentrations

2.2 鋼筋腐蝕狀態(tài)隨pH值變化情況

2.2.1 鋼筋阻抗隨pH值變化情況

(1)Nyquist圖和Bode圖

當(dāng)溶液的pH值降低時，鋼筋的電化學(xué)阻抗譜圖如圖6所示。由圖6可知：試件的Nyquist圖呈半個不完整且半徑很大的容抗弧狀，當(dāng)溶液pH值降低時，X1-0.1和R的容抗弧發(fā)生收縮現(xiàn)象；X2-0.1的容抗弧近似為一條直線，阻銹效果反而增強(qiáng)。在Bode圖中，當(dāng)溶液pH值降低時，X1-0.1和R在0.01 Hz處的lg(|Z|)值出現(xiàn)顯著性降低，X2-0.1的該值則有增大現(xiàn)象，表明溶液pH值對MCI的阻銹效果有一定影響，但在pH<11后變化不大。另外，當(dāng)pH=11時，R在低頻處出現(xiàn)了新的時間常量，表明鋼筋腐蝕活動增強(qiáng)，而當(dāng)pH值低至9時，X1-0.1和X2-0.1的低頻處才出現(xiàn)了新的時間常量，說明二者的阻銹性能更佳。同樣采用等效電路擬合的方式做進(jìn)一步分析。

(2)等效電路擬合結(jié)果

等效電路擬合結(jié)果如表3所示，X1-0.1和X2-0.1采用圖4中等效電路b擬合，R采用等效電路a擬合。

從整體來看，X1-0.1的Rf和Rct值高于X2-0.1和R，尤其是當(dāng)pH值較高時，Rct值存在1～2個數(shù)量級的差距，且Yf和Ydl值明顯偏小一個數(shù)量級，表明X1-0.1的表面膜更均勻穩(wěn)定，阻銹效果更佳。

對于DMEA來說，與表2相同，X1-0.1在pH=12.95溶液中7 d后，Rf和Rct值顯著增加；當(dāng)pH減小至11時，即使溶液中已添加了0.1 mol·L-1MCI，Rf和Rct仍舊大幅度降低，表明此時吸附層處于不穩(wěn)定狀態(tài)。這可能是由于當(dāng)溶液pH值小于MCI的解離常數(shù)時，吸附在鋼筋表面的MCI會向陽離子轉(zhuǎn)化[27]，MCI吸附層出現(xiàn)脫附現(xiàn)象，故而使得鋼筋表面的阻抗降低。當(dāng)pH=9時，X1-0.1的Rf略有增加，但Rct繼續(xù)降低，表明雖然表面膜的電阻增大，但鋼筋的腐蝕活動有增強(qiáng)趨勢?？烧J(rèn)為，PH值對于DMEA的耐久性能影響較大，其阻銹效果會隨著pH值的降低大幅度削弱。

圖6鋼筋在不同pH值下的Nyquist圖及Bode圖Fig.6Nyquist and Bode Plots of Steel Bars at Different pH

表3圖6中阻抗譜等效電路擬合參數(shù)值Tab.3Values of Equivalent Circuit Parameters Determined by Impedance Spectra in Fig.6

對于EDTA-4Na來說，與X1-0.1不同的是，當(dāng)pH=11時，X2-0.1的Rct值持續(xù)性增加，表明此時的環(huán)境對鋼筋是有利的，可以推知，當(dāng)pH值在11左右的時候EDTA-4Na具有更好的阻銹效果。

R反映了普通鋼筋阻抗隨pH值的變化情況，在pH=12.95的溶液中R的Rf值逐漸增大，但Rct值呈減小趨勢。隨著pH值的降低，R的Rf和Rct值持續(xù)降低。當(dāng)pH=11時，與X1-0.1和X2-0.1相比，R的阻抗值最低，表明即使MCI的阻銹作用減弱了，但對鋼筋仍有一定程度的保護(hù)作用。

2.2.2 鋼筋腐蝕電位和腐蝕電流密度隨pH值變化情況

當(dāng)溶液pH值降低時，由極化曲線擬合得到鋼筋腐蝕電位和腐蝕電流密度變化情況如圖 7所示。由圖 7可知，X1-0.1的穩(wěn)定性較好，當(dāng)pH值下降時，其腐蝕電流密度略有增大，pH值降低對于X2-0.1的腐蝕速率降低是有利的，其在pH值較低的環(huán)境中可以發(fā)揮更好的作用。

圖7鋼筋在不同pH值下腐蝕電位及腐蝕電流密度Fig.7Corrosion Potential and Corrosion Current Density of Steel Bars at Different pH Values

當(dāng)pH=12.95時，腐蝕電位值表明鋼筋均處于活躍狀態(tài)，但X1-0.1和R的腐蝕電流密度值低于鈍化限值，且X1-0.1的腐蝕電位和電流值更低，而X2-0.1處于脫鈍狀態(tài)。當(dāng)pH=11時，所有試件的腐蝕電位均正移，且差距縮小， X1-0.1和R的腐蝕電流密度增大，但仍處于鈍化狀態(tài)，X2-0.1的腐蝕電流密度值反而降低，與阻抗譜得到的結(jié)論相同。當(dāng)pH=9時，鋼筋的腐蝕電位繼續(xù)正移，可能跟溶液的導(dǎo)電性降低有關(guān)，X1-0.1和X2-0.1的腐蝕電流密度值較穩(wěn)定，而R的腐蝕電流密度值增大，表明添加DMEA對處于低pH值環(huán)境中的鋼筋還是有一定的保護(hù)作用。

3 結(jié)語

(1)相較于氨基羧酸類 EDTA-4Na，醇胺類的DMEA具有穩(wěn)定的阻銹效果，鋼筋的阻抗較大，無論是溶液中MCI濃度降低還是pH值降低時，鋼筋始終處于鈍化狀態(tài)，腐蝕電流密度低于0.05 μA·cm-2；氨基羧酸類的EDTA-4Na不能在鋼筋表面形成均勻致密的吸附層，鋼筋的腐蝕電流密度位于0.08～ 0.8 μA·cm-2。

(2)初始的MCI濃度對DMEA的耐久性能有一定的影響。采用0.1 mol·L-1DMEA的試件與0.05 mol·L-1DMEA的試件相比對MCI濃度敏感性更低，當(dāng)鋼筋周圍MCI濃度降低時，阻抗變化幅度較小，而0.05 mol·L-1DMEA不足以在鋼筋表面形成穩(wěn)定、耐久性佳的吸附層。對于采用EDTA-4Na的試件來說，由于該物質(zhì)在鋼筋表面形成的吸附層不致密，添加在飽和Ca(OH)2溶液中反而對鋼筋阻抗有削弱作用，初始濃度越高鋼筋的阻抗越小，腐蝕速率越高。

(3)溶液的pH值對MCI阻銹效果的影響與采用的MCI類型有關(guān)。對于DMEA來說，pH值降低的影響比MCI濃度降低更明顯，鋼筋阻抗值隨著pH值的降低持續(xù)性下降，吸附層進(jìn)入不穩(wěn)定狀態(tài)且出現(xiàn)脫附現(xiàn)象。對于EDTA-4Na來說，pH值的降低會使得鋼筋的阻抗增加，腐蝕速率下降甚至進(jìn)入鈍化狀態(tài)。這可能跟2種物質(zhì)的解離常數(shù)不同有關(guān)，但綜合來看，DMEA的阻銹效果和耐久性能仍然更明顯和穩(wěn)定。